в мощной сварочной дуге и еще недостаточно изученных. Д. М. Рабкин связывает это явление с различными условиями растворения водорода в сварочной ванне различной полярности [31]. Если ванна является катодом (обратная полярность), вблизи нее имеется избыток электронов. Основываясь на положении, что водород растворяется в металле в виде заряженной элементарным положительным зарядом материальной частицы—протона, можно предположить, что избыток электронов у катода препятствует образованию протонов и, следовательно, растворению водорода.

Дальнейшее углубленное изучение процессов в дуге приблизит нас к более полному решению вопроса о влиянии параметров дугового разряда, в том числе рода тока и полярности, на склонность металла шва к образованию пор.

ВЛИЯНИЕ ДЛИНЫ ДУГИ

Значительное увеличение длины дуги при ручной и автоматической электродуговой сварке приводит к увеличению пористости. Удлинение дуги при ручной сварке увеличивает продолжительность прохождения электродного металла через дуговой промежуток, что приводит к более интенсивному окислению и азотированию металла. При сварке под флюсом увеличение длины дуги приводит к увеличению количества расплавляемого флюса и значительному увеличению содержания азота в атмосфере дуги. Азот, как это уже указывалось ранее, поступает из промежутков между зернами и из самих зерен флюса.

Из сказанного не следует, что длина дуги во всех случаях должна поддерживаться минимально возможной. Оптимальная длина дуги определяется также рядом других факторов, как-то: устойчивостью процесса, -глубиной проплавления, необходимостью получения благоприятной формы шва и др. Она зависит также от типа применяемого электродного покрытия. Например, покрытия типа УОНИ-13 требуют применения наиболее короткой дуги. Удлинение дуги при сварке электродами этого типа приводит к плохой защите сварочной ванны шлаком, отдельные участки шва оголяются, что может привести к образованию пор.

• 1111111111 кони III ( парки и услоний охлаждения

Л щ билри полного удаления газон нз скарочной I I ни необходимо, чтобы длительность ее пребывания м ионном состоянии была возможно большей. Под I И11елынII IьмI пребывания металла в жидкой ванне понимании продолжительность нахождения металла и гичках, (а положенных на оси сварного шва, в жидком им шмшш при установившемся тепловом процессе | |1.м|п11 I )нп зависит от выделяющейся при сварке теп-аошн мощности, условий отвода тепла, определяющих •I шпу I варочной панны, и от скорости сварки.

Условии (Ивода тепла в атмосферу и окружающий мепгт,1! определяются, главным образом, наличием шла-|ццм||| 4.П11П 1Ы поверхности ванны, геометрическими рм|м*римн смариваемых деталей, типом сварного сое-'Ишепнв и тенлофизическими свойствами металла (теп-Яонронодноггмо, теплоемкостью, удельным весом).

Гпчрвботннная Н. Н. Рыкалиным теория тепловых процессов сварки позволяет с достаточной точностью |шша1ь ряд вопросов технологии, в том числе и вопрос и р 11М1 |)нх сварочной ванны. По данным Н. Н. Рыка-11И111 и К. В. Любавского [33], а также И. А. Липе-111||цп |16], приближенно можно принять, что длина шиши пропорциональна напряжению £7 и величине тока / душ:

1 = к1Л,(15)

|де к коэфициент пропорциональности, зависящий от условий сварки (рода тока, полярности на электродах, «шклопа электрода к изделию, типа флюсов и обмазок, Гплщниы металла и т. д.) и выраженный в миллиметрах на ватт.

111 основании зависимости (15) можно определить максимальное время пребывания металла в сварочной

ЧйИПе /мпх-.

'мах = - = —- Сек,(16)

і те и скорость сварки (в мм1, сек).

Вне зависимости величины к от конкретных усло-иііп сварки, на основании уравнения (16) можно сде-цгп. следующие выводы:

I. Увеличение скорости сварки при неизменной теп-ломоП мощности источника тепла приводит к умень-