ВЛИЯНИЕ СОСТАВЛЯЮЩИХ МЕТАЛЛА ШВОВ МАЛОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ НА СКЛОННОСТЬ К ОБРАЗОВАНИЮ ПОР

Многокомпонентность сплава и специфические особенности сварочного процесса делают задачу окончательной оценки влияния отдельных составляющих металла сварного шва на его склонность к образованию пор весьма сложной, тем более, что значительное влияние оказывает способ сварки, ее тепловой режим, состав обмазок, флюсов и т. п. Поэтому приводимые в сварочной литературе отдельные данные не могут быть перенесены без критического подхода на все случаи сварочной практики, т. е. рассмотрены в качестве общих законов. Необходимо твердо помнить, что эти данные находятся в тесной взаимосвязи с условиями произведенных опытов.

Причины пористости сварных швов, выполненных ручной дуговой сваркой, изучены в настоящее время еще недостаточно. Для автоматической сварки под ■флюсом получено больше экспериментального материала.

Работы И. И. Фрумина, И. В. Кирдо и В. В. Под-таецкого [12], [41] показали, что при автоматической сварке под кислыми флюсами повышение содержания кремния в металле шва в пределах от 0,1 до 0,4% уменьшает склонность к образованию пор. Интенсивность влияния кремния зависит при этом от состава лрименяемого флюса.

Данные этих же исследований, а также данные, приводимые К. В. Любавским [19], указывают на положительное действие увеличения содержания марганца в металле швов, сваренных под флюсом, на их склонность к порам, хотя имеются значительные расхождения в оценке интенсивности этого действия.

Опыты Е. И. Лейначука [41] по сварке под основным флюсом с большим содержанием плавикового шпата (38%) показали, что присадка в шов алюминия до 0,11% уменьшила склонность к образованию пор. Такое же действие оказал титан (содержание до (0,05%) и ванадий (до 0,49%).

Сера при узком пределе, в котором эта примесь обычно находится в стали и сварных швах, практически

ш им1'1'1 '••'«чиним Для образования пор. При большом ни ртт'И11" металла серой, в том числе и местного янриктгр1'' 0||И м,,ж«'т низвать пористость повидимому |н лрдп И!'1' "г*|1,|||)напия газов Н28 и 80а, а также И1 лглетП'1^ увеличения вязкости жидкого металла.

фосфсП ||Г ('к»нывает отрицательного влияния на «|И||(|-1(1||(1|||1( ""Р- 1сик °б этом свидетельствуют данные II, А, Лн"*1^01'0 1,71-

0 ро111 у1'-"ер»да, являющегося источником обра-ншапп» Ойнеи углерода, было уже сказано выше.

К ;|цк ночеипе следует подчеркнуть, что возможности р#1'УЛ||1,п|1""ня состава металла шва с целью гвнн.оы ' |"М"1ММ ограничиваются необходимостью по-пучгин»' '"пимнльпых показателей по другим важнейшим | к!»"''"им п|па— прочности, пластичности, склонит и! и 0бр1»0Н1|нию трещин и т. п.

илияпш: технологических факторов ;на пористость швов

ВЛИЯНИЕ СПОСОБА СВАРКИ

П дцииом разделе сравниваются наиболее распро-«•|1)||||(,|||",и " настоящее время способы дуговой сварки— ручпо'Ь иптоматической и полуавтоматической сварки иод фЛ'Осом. Опыт применения автоматической сварки под (|'Л,Г)1'(Ш п°казал, что при одинаковых составе н чисг)14' иовеРхности основного и электродного металла *'тот С1ЮС°б сварки обладает большей чувствительно'"1'1'10 к образованию пор по сравнению с ручной (мири0" толстоп°крытыми электродами. Это в значительно" мере объясняется следующими особенностями-

ирои,1,(";'!|:

( |)(льшой скоростью сварки и, следовательно, Лолы'|,1мИ' чем ПРИ ручной сварке, скоростями охлаждения жидкой ванны (см. раздел „Влияние скорости |'ШфКи и Условий охлаждения").

2 Образованием более глубокой, чем при ручной шарК''' жиДк°й ванны, особенно при однопроходной ч'И11рКс листов большой толщины и связанным с этим ухуЛ"1Снием Усл°вий удаления газов.

Зг Отсутствием возможности манипулирования ду-