2. Рассчитываются значения Кг на концах
полуосей эллипса. Этот расчет при простой форме детали может быть проведен
по формулам, а при более сложной — методом конечных
элементов.
3. По уравнению (14.4.4) определяется увеличение
трещины за цикл нагружения dl/dN по концам полуосей эллипса.
В выражении (14.4.4) учтено, что на протяжении первых ^циклов, согласно
(14.4.2), трещина не растет.
4. Определяется форма трещины по истечении числа
циклов AN, на
протяжении которого dl/dN принимается
постоянным.
5. Для новой формы трещины проверяется условие
ненаступления всех характерных предельных состояний. В процессе роста
трещины может происходить изменение ее схемы. Так, внутренняя
эллиптическая трещина, достигнув свободной поверхности, становится
поверхностной. При этом переход от эллипса к охватывающему его полуэллипсу
происходит скачкообразно за несколько циклов. При дальнейшем росте трещина
может стать угловой или сквозной. Для сосудов превращение трещины в
сквозную является предельным состоянием (потеря
герметичности).
6. Расчет повторяется до тех пор, пока общее число
циклов N не
достигнет числа нагружении за срок эксплуатации. Если при этом не шступит
ни одно из предельных состояний, то относительная неразрушимость
сечения с дефектом обеспечена. Эксплуатационные нагрузки, число циклов
нагружения, свойства материала и размеры дефектов в расчете должны быть
определены с использованием коэффициентов запаса.
Универсальность и оперативность
расчетов, выполняемых на основе использования вычислительной техники и МКЭ
неоспоримы. Однако при их постановке необходимо иметь в виду, что
объективность оценки работоспособности рассматриваемой конструкции может
оказаться сомнительной, если нет уверенности в объективности исходных
данных, вводимых в расчет, или в корректности определения и
использования критических значений критериев, характеризующих
наступление предельного состояния конструктивного элемента,
подлежащего расчету.
Преодоление таких затруднений
применительно к постановке Расчета конструкции конкретного типа рассмотрим
на примере элемента стенки сварной оболочки с использованием методических
разработок и экспериментальных данных, приведенных в главах 7 и
10.
Расчет
разгерметизации стенки оболочковой конструкции. Применительно к сварной оболочковой
конструкции с несквозными дефектами и несплошностями работоспособным будем
считать такое стыковое соединение, для которого в пределах заданного
эксплуатационного ресурса статических и циклических нагружении
разгерметизация наступить не может.
