и дефекты разных типов, при их
расположении в узлах с различным НДС, то из всего многообразия значений
граничных температур вязко-хрупкого перехода наибольший интерес,
по-видимому, представляет консервативная оценка, соответствующая
максимально возможному значению коэффициента жесткости напряженного
состояния j =
Oj
/
cl = 2,6 ... 3,0 [121, 16], которое
реализуется при растяжении плоского элемента с поверхностной
трещиной.
Таким образом, на примере
результатов сериальных испытаний образцов (рис. 11.3.4) можно видеть, что
использование максимально жесткой схемы НДС в зоне вершины поверхностной
трещины не только обеспечивает корректное определение значений
К1с , но и позволяет получить консервативную оценку значений
граничных температур Т
2
и
Ткр1-
Суждение о пригодности конкретного
сварного соединения для работы в условиях заданного диапазона низких
температур должно основываться прежде всего на исключении возможности
хрупкого разрушения, т.е. на исключении возможности наступления
нестабильности трещины, стронувшейся при очередном нагружении от
исходного дефекта, или от усталостной трещины, выросшей от него в процессе
эксплуатации. Применительно к стыковому соединению для выполнения
такой оценки пригодности необходимы данные:
контроля качества о наличии и
размерах дефектов типа несплошности, а также о местах их расположения
в сварном соединении;
экспериментальной оценки
низкотемпературной трещиностойкости металла различных зон сварного
соединения;
сведений об условиях нагружения
сечения с дефектом в процессе эксплуатации и о размерах и форме
сечения.
В общем случае стыковое соединение
может объединять две детали, металл которых отличается по химсоставу. В
этом случае химсостав металла шва зависит как от химсостава присадочной
проволоки, так и от кснструктивно-технологических особенностей
выполнения сварного соединения. Различие химсостава каждой из зон
соединения предопределяет и их различную хладостойкость, что,
естественно, усложняет задачу обеспечения необходимого уровня
низкотемпературной трещиностойкости такого соединения. Это можно
видеть на примере стыкового соединения двух элементов толщиной 30 мм из
разных сталей (15ГБ и АБ-1Ш), выполненного многослойной сваркой в
К-образную разделку ферритными электродами.
Так, на рис. 11.3.5 представлены
результаты сериальных испытаний образцов толщиной 25 ... 30 мм с
поверхностной трещиной, предварительно выращенной либо в основном
металле стали 2
или стали /, либо в
металле шва 3.
Можно видеть, что как по расположению интервала температур
вязкохрупкого перехода, так и по уровню значений К1с,
сопротивляемость металла хрупкому разрушению для различных
зон
