и1|^— , где Кусл — коэффициент
интенсивности напряжений,
dN dl
подсчитанный как для трещины такой же длины, а
——--скорость
роста трещины к моменту ее
продвижения на 0,1 мм от кромки исходного концентратора. Влияние
конфигурации этого концентратора проявляется в том, что точка А располагается ниже точки
А',
характеризующей скорость роста трещины с таким же
значением коэффициента Кщи = Кусд. По мере
удаления вершины трещины от кромки концентратора это влияние
уменьшается и полностью исчезает после выхода на кривую (точка В).
В соответствии с описанной выше
схемой на рис. 10.1.6 отражены данные результатов испытаний образцов,
частично представленные в табл. 10.1.1. Можно видеть, что при конкретном
значении К^ точки А
располагаются тем ближе к кривой 1, чем меньше радиус
закругления концентратора р.
Таким образом, на диаграмме
усталостного разрушения область под
кривой — = /(К^), характеризующая рост усталостной трещины
в
условиях пульсирующего цикла (0
< R < 0,1 ),
можно рассматривать как геометрическое место расположения кривых развития разрушения от
концентраторов различных размеров и форм при различных уровнях нагружения
пульсирующим циклом.
Следует заметить, что такая
иллюстрация процесса усталостного разрушения от объемного дефекта,
отличного от трещины, справедлива только для однородного металла. Когда по
той или иной причине способность металла сопротивляться разрушению в зоне
дефекта оказывается сниженной, может иметь место резкое ускорение роста
усталостной трещины в пределах этой зоны. Такой случай отражает кривая
2 на рис.
10.1.6.
