Затем можно определить
перемещение по нормали к трещине у ее конца на базе 0,5 мм (см.
§5.1)
(9.6.2)где D — в мм, Е — в МПа, a R\ — в Н/мм3/2, и
определить локальное напряжение, МПа,
(9.6.3)Таким образом, локальный
коэффициент концентрации напряжений у конца трещины
равен
(9.6.4)где / — в мм. При р = 0,25. о„ .в МПа численно совпадает с К, в
Н/мм3/2. '
Если ориентироваться на известные
пороговые значения К<А для сталей в пределах 200-300
Н/мм3/2, то локальные пределы выносливости в диапазоне чисел
циклов от 10* до 5 • 10* должны также находиться в пределах от 200 до 300
МПа. Данные, представленные на рис.9.6.3, дают значения aDO от 224 до 315
МПа в диапазоне чисел циклов 106—5 • 106, что
указывает на их близость трещинам по cDO , хотя последние получены на
сварных образцах с угловыми швами, которые имели острые естественные
концентраторы, но, конечно, не являлись трещинами. Данное сравнение
не может рассматриваться как доказательство полной тождественности
поведения металла при циклических нагрузках у вершин трещин и острых
концентраторов у обычных угловых швов, но оно указывает на правомерность
использования рассматриваемого подхода для определения номинальных
пределов выносливости сварных соединений по единому для многих из них
значению локального предела выносливости спо. Процедура и
примеры практического использования этого подхода для расчета сварных
соединений на прочность даны в главе 14.
