Стадию расчета
напряженно-деформированного состояния сложного сварного соединения. Вторая
— необходима для определения момента Наступления предельного состояния
разрушения.
Как указано в § 5.3, для расчета
напряженно-деформированного состояния сложного сварного соединения
необходимо располагать некоторой совокупностью диаграмм деформирования
швов по различным направлениям в координатах Т -
Дга.
Для определения момента
наступления предельного состояния разрушения необходимо располагать
значениями прочности шва Тр и предельной пластичности
Дтр.
Число независимых характеристик зависит от сложности схемы
нагружения. Для случая нахлесточного соединения с нагрузками только в
плоскости хоу
достаточно иметь два значения прочности
Тр и
два значения предельной пластичности Amp, полученные при испытании
элементарных швов на продольный срез перпендикулярно продольной оси шва. В
§ 8.4 приведены
формулы, позволяющие по этим значениям определить предельные разрушающие
характеристики в случае действия нагрузок под некоторым углом к продольной
оси шва.
Четвертый метод расчета сварных
соединений с угловыми швами на статическую прочность (см. §8.1) предусматривает учет
концентрации напряжений и деформаций в зависимости от формы и размеров
швов. Использование этого метода невозможно, если пользоваться только
характеристиками прочности и пластичности, рассмотренными выше. Ввиду
недостаточной мощности обычно используемых ЭВМ для одновременного
определения в сложных сварных соединениях концентрации напряжений первого
и второго вида расчет распадается на две стадии. Первая стадия расчета
напряженно-деформированного состояния фактически совпадает с расчетом НДС
в третьем методе.
Вторая стадия расчета состоит в
определении концентрации напряжений второго вида, когда к отдельным
фрагментам сварного соединения прикладывают такие нагрузки, которые
вызывают те перемещения границ фрагмента, которые были получены на первой
стадии решения. Если расчет ведется как полностью упругий с
использованием силовых критериев Kv Ка и Кш, пригодных только для трещин,
и другие виды концентраторов отсутствуют или не принимаются во
внимание, то достаточно иметь значения К1с, Кйс и
Klllc.
Более часто встречается случай,
когда можно ограничиться упругим решением, но концентрация не
исчерпывается только трещиновидными формами. Здесь удобен прием оценки
работоспособности сварного соединения через энергетическую характеристику
Gcd,
найденную соответственно для шва, зоны термического влияния или
основного металла. Сравнение ведется по значению G (освобождающейся энергии) и
значению Gcd,
взятому с соответствующим коэффициентом запаса. Этот метод
расчета приведен в главе 14.
