и возможности использования полученных зависимостей а, ~ /(е,) для
других схем напряженного состояния с
растягивающими
компонентами.
Интересно отметить,чточ все
кривые на рис.6.3.6 оканчиваются участком прямой, параллельной оси
абсцисс, то есть
разрушению
предшествует
исчерпание
способности металла к
упрочнению от деформации.
В
отличие от листового образца без
шва, в процессе нагружения которого выпучина приобретает форму ,
близкую к сфере, выпучина образца со
сварным швом такой правильной формы не
получает. Отсюда следует, что
использование формулы о,
= pR/t при оценке несущей способности сварного соединения в
условиях испытания выпучиванием через круговое отверстие становится неправомочным. В то же
время несущая способность стыкового соединения в
условиях двухосного растяжения может быть
различной в зависимости от
механических свойств отдельных зон
соединения, размеров этих
зон и наличия или
отсутствия усиления шва,
а также расположения шва
относительно осей главных напряжений при
испытаниях образцов и
при работе соединения в
конструкции. Поэтому для
оценки несущей способности сварного соединения конкретного материала в
условиях двухосного растяжения при
оа = о2 в
первую очередь испытывают образцы без
сварного шва, а
полученную
зависимость сх = /(е3) используют при
обработке результатов испытаний образцов со
сварным швом.
Для этого образец со
швом нагружают до
разрушения и по
данным измерения толщины в
зоне зенита выпучины определяют значение достигнутой пластической деформации е3 ^
Истинное напряжение ci
находят с помощью полученной при
испытании листового металла зависимости Oj = /(е3), как
показано на рис.6.3.7, а
условное как °усл = °i
'/'о- ^Ри этом после испытания толщину образца со
швом следует измерять в
такой точке, которая, во-первых, находится в
зоне
