200

ные данные показывают, что по влиянию сварочного тока на параметры усиления и провара можно наметить две области. Первая область (до тока примерно 220 А) характеризуется сравнительно слабым влиянием сварочного тока на исследуемые параметры. Во второй области (ток свыше 220 А) параметры усиления и провара существенно изменяются с увеличением тока.

Изменение степени влияния сварочного тока на параметры усиления и провара имеет определенный физический смысл. Как известно, при сварке в аргоне может быть два вида плавления и переноса электродного металла — крупнокапельный и струйный [84]. При заданном диаметре электродной проволоки вид переноса зависит от сварочного тока. При малых значениях тока электродный металл переносится крупными каплями. С увеличением тока выше определенного значения (различного для разных диаметров электродной проволоки) перенос становится мелкокапельным. Невооруженным глазом видна непрерывная струя. Ток, при котором происходит переход крупнокапельного переноса в струйный, называют критическим. Для проволоки диаметром 1,6 мм ток 200— 220 А является критическим [84].

Из приведенных данных следует, что с целью обеспечения наиболее благоприятной формы провара при сварке в аргоне предпочтительными являются такие значения тока, которые находятся в области крупнокапельного переноса. В этой области сварочного тока мало сказывается на параметрах усиления и провара шва. При значениях тока, обеспечивающих струйный перенос, незначительное их изменение приводит к сильному изменению усиления, особенно провара шва. В последнем появляется местное углубление, которое увеличивается с возрастанием тока (рис. 84). Следовательно, упомянутый выше пальцеобразный провар присущ сварке на токах, выше критических (закритические токи). Это обстоятельство позволяет заключить, что для предотвращения образования шлаковых включений в металле шва многослойную сварку в аргоне следует производить на докритических токах, хотя они; как известно, не обеспечивают оптимального характера процесса и разбрызгивания.

Оптимальное значение напряжения дуги можно выбрать по рис. 87. Влияние напряжения дуги на параметры провара и усиления также зависит от характера переноса электродного металла. При режимах сварки, обеспечивающих крупнокапельный перенос (докритический ток), напряжение дуги заметно сказывается лишь на ширине шва и угле перехода наплавленного металла к основ-

Рис. 86. Зависимость ров шва при сварке от тока.

парамет-в аргоне

ному, т. е. на форме и размерах усиления. С повышением напряжения дуги увеличивается ширина провара и уменьшается резкость перехода усиления к основному металлу, т. е. существенно улучшается форма усиления.

Выше показано, что для обеспечения наиболее благоприятной формы провара и усиления сварку в аргоне следует производить на токах, не превышающих докритический. Критический ток, как это следует из рис. 88 (114), существенно зависит от диаметра электродной проволоки. Это необходимо учитывать при выборе оптимального режима сварки в аргоне. На рис. 89 приведена зависимость параметров шва от диаметра электрода, полученная при сварке в аргоне проволокой диаметрами 1,2; 1,6 и 2,0 мм, которые, как известно, наиболее широко используются для сварки в защитных газах. Ток выбирали таким, чтобы он для всех исследуемых диаметров электродной проволоки находился в области докритических токов. Выбирая ток, учитывали, что критический ток сварки в аргоне аустенитной 'проволокой (1Х18Н9Т) имеет следующие значения [84]:

Рис. 87. Зависимость параметров шва от напряжения дуги при сварке в аргоне на докритическом токе.

50 Ь3,ММ

Рис. 88. Зависимость критического тока от вылета электрода Лэ при различных его диаметрах, мм:

7 — 2.4; г—1,6; з—1,1; 4—

Диаметр проволоки, мм

1,6.

2,5.

Рис. 89. Зависимость параметров шва от диаметра электрода при сварке в аргоне.

Критический ток,

. . 190 . . 240 . . 280 . . . .320 . . * .350

В соответствии с этими данными эксперименты выполняли на

токе 150—170 А.

Как видно из рис. 89, для улучшения параметров провара и усиления необходимо увеличивать' диаметр электродной проволоки.