после сварки и после длительных (до 2000 ч) выдержек при той температуре, которая является предельной для комбинированных конструкций, изготовляемых с применением данной проволоки. Здесь же для сравнения приведены аналогичные данные для металла шва, выполненного проволоками марок Св-07Х25Н13 и Св-10Х16Н25М6, которые используются при сварке разнородных сталей. Из этой таблицы видно, что ударная вязкость металла шва, получаемого при сварке проволоками ЭП622, ЭП673, и ЭП606, хотя и уменьшается при старении, но остается значительно выше вязкости металла шва, выполненного стандартными проволоками.1

16. Ударная вязкость металла шва (гДж/см2), получаемого при сварке разнородных сталей под флюсом проволоками ЭП622, ЭП673, ЭП606. Св-07Х25ШЗ и Св-10Х16Н25М6

Во многих случаях сварные соединения разнородных сталей имеют такие размеры и форму, что их можно выполнить только ручной сваркой. В связи с этим возникает необходимость иметь электроды, созданные с учетом особенностей, присущих сварке разнородных сталей.

Автором совместно с В. В. Снисарем, исходя из принципа, изложенного в гл. V, было предложено для ручной сварки разнородных сталей применять четыре типа электродов, которые должны отличаться друг от друга содержанием никеля в наплавляемом ими металле.

Электроды первого типа должны обеспечить в металле шва лишь такое количество никеля, которое исключает образование в нем малопластичной мартенситной структуры. Поэтому в качестве таких электродов могут быть использованы стандартные электроды аустенитного класса. При этом следует только учитывать, что наплавляемый аустенитный металл в случае сварки разнородных сталей разбавляется расплавляемым свариваемым металлом, часть которого в конструкциях, изготовляемых из разнородных сталей, как правило, является неаустенитным. В таких условиях надежно предупредить образование в металле шва мартенситной структуры можно лишь при условии, что используемые электроды обеспечивают получение наплавленного металла с достаточным запасом аус-тенитности. Исходя из сказанного, сваривать разнородные стали,.

если хотя бы одна из них является неаустенитной, следует электродами с запасом аустенитности не ниже, чем у электродов типа ЭА-2.

Что касается остальных трех типов электродов, предназначенных для сварки разнородных сталей, то они должны обеспечивать в металле шва повышенное содержание никеля, как показано в гл. V: не менее 19% — электроды второго типа, 31% — третьего и 47% — четвертого. Повышение же содержания никеля в металле шва способствует образованию трещин. Особенно склонным к появлению трещин оказался металл шва с концентрацией никеля, приводящей к образованию однофазной чистоаустенитной структуры. Такой металл шва настолько склонен к образованию трещин, что появления их нельзя избежать при применении почти всех ранее существовавших электродов, обеспечивающих высоконикелевый металл шва. Так, в ряде случаев трещины, особенно при выполнении швов больших сечений, обнаруживаются в верхней части валика, выполняемого электродами типа ЭА-ЗМ6, при которых наплавленный металл содержит 25% никеля, и их по предложенной классификации следует отнести к электродам второго типа. Поэтому сварка ответственных конструкций этими электродами производится с удалением верхней части каждого наплавленного слоя механическим способом, что при многослойном шве существенно увеличивает трудозатраты на выполнение соединения.

Еще чаще образуются трещины при сварке электродами типа ЭА-4ВЗБ2. Наплавленный ими металл содержит 35% никеля и поэтому эти электроды можно отнести к электродам третьего типа. Кроме того, металл шва, получаемый при сварке электродами типа ЭА-4ВЗБ2, содержит сильные карбидообразующие элементы— титан, ниобий и вольфрам, которые вызывают образование структурной неоднородности в зоне сплавления его с неаустенитным.

Особенно трудно избежать образования трещин, если применяются электроды, при сварке которыми в металле шва образуется сплав на никелевой основе. В этом случае, как уже указывалось, необходимо обеспечить получение металла шва, легированного алюминием, ниобием, титаном, вольфрамом и другими элементами. Такие электроды вполне приемлемы для сварки жаропрочных сплавов на никелевой основе. Сварка ими разнородных сталей в конструкциях, работающих при температурах 550—600° С, имеет те же недостатки, что и сварка электродами типа ЭА-4ВЗБ2.

В настоящее время для получения металла шва с таким содержанием никеля, которое должны обеспечивать электроды, отнесенные к четвертому типу, широкое применение нашли лишь две марки электродов — ЦТ-28 и НМЕТ-4, разработанные для сварки жаропрочных никелевых сплавов. Однако при сварке электродами ЦТ-28 получается металл шва, содержащий до 4% вольфрама, наличие которого не требуется в металле шва сварного соединения разнородных сталей. Наличие вольфрама, как показано в гл. IV, приводит к образованию структурной неоднородности в зоне сплав-