где 6д=0,85ч-0,95 учитывает снижение активной мощности дуги из-за искажения форм кривых тока и напряжения на дуге по срав'т нению с синусоидой . Коэффициент бд тем меньше, чем сильнее искажение. Активная мощность, потребляемая из сети,Рл=их1х со5Ф1=Яя + ДЯобм + ДРс+ДРдо6,(2 .40)где ДРобм=Л27?1+/22^2 — потери на нагрев обмоток; АРС — потери на нагрев стали сердечника трансформатора от вихревых токов и от перемагничивания; АРДОб — добавочные потери на нагрев кожуха и других конструктивных элементов трансформатора из-за вихревых токов, индуктируемых усиленными полями рассеяния . Эти потери составляют около 3% от Рд. С учетом сказанного выражение (2.37) примет видНа рис . 2.15 приведена зависимость к.п.д. от коэффициента нагрузки р. Наибольшее значение г) имеет при р«0,5. При некотором дальнейшем увеличении нагрузки г) мало изменяется, а затем резко снижается.Регулирование сварочного тока. Пользуясь упрощенной схемой замещения сварочного трансформатора (см. рис. 2.11, б), получим выражение для комплексного действующего значения приведенного сварочного тока /2', равного току /\: -Ui — U?Ui—U' /2 = /,=-----=-----, (2.41) (#i + R2) + J (xi + х'2) (Ri + R'2) + j (Xl + x2) где r72=iynf=liRn' — комплексное действующее значение напряжения на выходных выводах сварочного трансформатора, подводимое к разрядному промежутку. Сумма резистивных сопротивлений обмоток (Ri-\-R2) пренебрежимо мала по сравнению с суммой индуктивных (xi-\-x2). Следовательно, при коротком замыкании сварочного контура ток ' Ак= ., » •(2.42) J (Л"! + Х2) Учитывая, что K=wl/w2~h/Ii и переходя к модулям векторов Ut и /iK, получаем Г*=,ч •(2-43) w2 (Xl + х2) Из выражения (2.43) видно, что сварочный ток в трансформаторах с усиленными магнитными полями рассеяния можно регулировать за счет изменения следующих величин: подводимого к первичной обмотке напряжения Uu чисел витков обмоток; индуктивных сопротивлений обмоток.
Карта
|
