где Ёь= —\1гХь = —//22:гг/1, — действующее комплексное значение э.д.с. дросселя; Яь — резистивное сопротивление обмотки дросселя. Из формулы (2.1) при Нь^Хь получаем

1%=^-и .(2.2)

При коротком замыкании, когда 17=0, из (2.2)

/2к = -^-. ичи /2к=^-.(2.3)

Зависимость сварочного тока /2 от величины регулируемого воздушного зазора /в (регулировочная характеристика) приведена на рис. 2.3. Существенным недостатком дросселя с регулируемым воздушным зазором является вибрация подвижного пакета вследствие возникновения силы (рис. 2.4), которая стремится свести

Рис. 2.3. Регулировочные ха-Рис. 2.4. Схема действия

рактеристики источниковсил, вызывающих вибра-

питания типа СТЭ (£/д=ции подвижного пакета

=30 В—номинальное рабо-сердечника дросселя чее напряжение дуги)

ас нулю установленный зазор /в, оторвав подвижный пакет ПП от неподвижной части сердечника с нерегулируемым зазором Д. Силе противодействует сила Р2, притягивающая ПП к неподвижной части сердечника, а также сила ^ц, создаваемая прижимным устройством. Величины сил Р\ и Р2 пропорциональны квадрату индукции магнитного поля дросселя, которое изменяется во времени с 'частотой напряжения сети 50 Гц. При недостаточной жесткости крепления вибрации подвижного пакета сердечника, происходящие с ■частотой 100 Гц, вызывают изменение установленного зазора /в, а следовательно, и режима-сварки. Особенно сильно сказывается изменение зазора /в при его малой величине, когда амплитуда колебаний вибраций соизмерима с ним. Это влияет на устойчивость