ровании уравнений (4.2), (4.10) и (4.17). В частности, у = 6 при выполнении условия / -«, однако при у - « —» 0. Таким образом, использование коэффициента у, изменяющегося от 0 до 6, на ограниченных отрезках времени может приводить к искаженным оценкам 77.

Для стали 30 при Т = 1000 "С и 1 = 20 мин вместо уравнения (410) можно записать

/ = ¥Вехр^|-^/*"(г)Л.(4.22)

Пусть заданным значениям Т* и /* соответствует некоторое зна чение Р = Т*. Тогда из уравнения (4.22) получим

f*«p|--%-] f'exp --§з

1 т7: I I лт:'

Я"*И (4-23)

С учетом уравнения (4.12) поправочный коэффициент V для уравнения (4.23) можно представить в виде

(4.24)

Для ранее рассмотренного примера (см. рис. 4.24, кривая 2) следует, что е = 4,16%/с, а величина е* = ес_+е, = ег* +еР = 98%. В этих условиях экспериментальное значение F*=0,9 % (см. рис. 4.22, кривая 2). Следовательно, согласно формуле (4.24) у* = 0,948. Подставив полученноезначение у в уравнение (4.22), определим расчетную величину F* при 1= 12 мин: F* = 0,55 %._Согласно экспериментальным данным в аналогичных условиях F = 0,70 % что подтверждает качественное соответствие полученных результатов.

Анализ кривых прочности сварных соединений стали 30 со сталью 30X13 показывает (рис. 4.25, см. также рис. 4.22), что зависимости o(f) и F(r) при различных Т находятся в хорошем соответствии друг с другом. Наиболее интенсивный рост прочности происходит в период активного деформирования, когда скорость образования физического контакта максимальна. Этот процесс сопровождается увеличением плотности дислокаций и частоты их выхода на поверхность в зоне образующегося контакта, что обеспечивает высокий уровень активации соединяемых поверхностей и интенсивности химического взаимодействия находящихся на них атомов. Поэтому прочность соединения за период активной деформации при сварке достигает высоких значений (0,6.0,7)ов в течение первых 4. 6 мин.

0 4 8 12 16 20 24 28 32 /, мин

Рис. 4.25. Зависимости пределов прочности ов и оЕ соединений стали 30 со сталью 30X13 от времени сварки при давлении 15 МПа и температурах 1000(7), 950(2), 900(3), 850(4) и 800 "С (5)

На этапе неустановившейся ползучести прочность возрастает, но интенсивность этого процесса существенно замедляется, что согласуется с характером деформации в приконтактной зоне (см. рис. 4.22). К концу этого этапа (г= 10. 12 мин) значения ов достигают максимума и на стадии установившейся ползучести практически не изменяются.

Сопоставление кинетики процессов развития пластической деформации микровыступов и контактных площадок с характером роста прочности сталей 30 и 30X13 (материалов с близкой сопротивляемостью пластическому деформированию и одинаковым типом кристаллической решетки) показывает, что они в определенной мере согласуются качественно и количественно. Значения относительного предела прочности соединения постоянно коррелируют с величиной относительной площади физического контакта.

При рассмотрении сварки никеля НВК не следует забывать о том, что при диффузионной сварке магнитных материалов верхний предел температуры процесса ограничен точкой Кюри. Кроме того, в состав магнитных материалов входят химические элементы, которые при определенных условиях могут образовывать хрупкие интерметаллиды, способные ухудшить механические свойства соединений. Поэтому параметры сварки должны быть такими, чтобы объемное взаимодействие ограничивалось лишь формированием в зоне контакта межатомных связей и релаксацией напряжений в той степени, в какой это необходимо для сохранения образовавшихся связей. Следовательно, при Т 0,57^, когда интенсивность Диффузионных процессов мала, кинетика роста прочности сварных соединений будет отражать кинетику активации и схватывания контактных поверхностей.