Рис. 4.14. Микрофотографии (140х) структуры зон сварных соединени армко-железа, полученных при Р = 5 МПа, 7*= 800'С (о); Р = 5 МПа, Т = 850"С (о); Р = 10 МПа, Г= 850"С («О; f = 15 МПа, Т= 850 "С (г) и / = 1 (/), 5 (2), 10 0). 15 (4), 20 (J) и 30 мин (о)

На рис. 416 представлены временные зависимости предела проч ности сварных соединений армко-железа. Зависимости c„(f) (здес 5,(0 — отношение предела прочности соединения при данны значениях Г, f и I к о, армко-железа) аналогичны зависимостя" F(t) при тех же Ти Р. По-видимому, F - о„_и параметры процесса сварки, обеспечивающие соотношение F 0,8, должны обеспечивать и требуемую прочность соединения с 0,8.

Иными словами, режимы диффузионной сварки, соответству ющие заданному значению е., могут быть определены из уравн-ния (4.3). Однако достижение необходимой прочности соедине ний не обеспечивает их высокой пластичности. В частности, m получения ударной вязкости на уровне значений этой величины

Рис. 4.15. Микрофотографии (140х) структуры зон сварных соединений армко-железа, полученных при Р= 5 МПа, Т- 950 °С (о); Р= 15 МПа, 7 = = 950"С (б); Р= 5 МПа, Т- 1050"С (в) и / = 1 (/). 5 (2), 10 (J), 15 (•*), 20 (5) и 30 мин (б)

основного металла требуются более высокие значения температуры, давления и накопленной деформации (рис. 4.17).

Ранее было показано (см. рис. 4.14), что при 7"= 700 'С и Р = = 10 МПа длительное (до 30 мин) статическое приложение нагрузки в изотермических условиях приводит лишь к частичной миграции границы раздела, ориентированной в плоскости контакта, с образованием общих зерен в зоне соединения. Сравнение этих результатов с данными рис. 4.16 показывает, что при г= 15.20 мин величина g = 0,8, хотя в зоне соединения остается граница раздела и присутствуют дефекты первого и второго рода. По-видимому, это связано с упрочнением приграничных объемов металла за счет барьерного эффекта при развитии деформации у границ раздела. При меньших значениях г в зоне соединения присутствуют дефекты первого Рода, и прочность таких соединений, естественно, низкая.

Выполненный анализ свидетельствует о том, что наиболее интенсивный рост прочности происходит в период активной деформации и на стадии неустановившейся ползучести. В дальнейшем по мере накопления объемной деформации с (при увеличении времени сварки) величины F(e) и 6(е) и о(е) уменьшаются. Это пря-