ского контакта, рассчитанных с помощью уравнений (4.2), (4.10) и (4.17) и полученных экспериментальным путем. Чтобы определить коэффициенты, входящие в эти уравнения, необходимо располагать данными о ползучести соединяемых материалов.

Рассмотрим сварку армко-железа. Кривые его относительной деформации при Т= 600.850'С, Р=5.Л5 МПа и /= 1 .30 мин приведены на рис. 4.1. Выполним анализ этих экспериментальных зависимостей по принятой методике.

t, мин

15 20 25 30

Рис. 4.1. Зависимости относительной деформации образцов из армко-железа от времени сварки при сварочных давлениях 5 (а), 7,5 (б), 10 (в) и 15 МПа (г) и температурах 850 (/), 800 (2), 750 (3), 700 (4) и 600 eC (J)

Для данного материала зависимости Ige от lg/ при ряде значений Р и Т в указанных диапазонах линейны и имеют одинаковый угол наклона к оси абсцисс (рис. 4.2). Следовательно, выполняется соотношение е = Axt~ny где А} — постоянная величина. При этом среднее значение п равно 0,4.

На рис. 4.3 представлены зависимости Ige от 1/7^ для нескольких значений Put. Видно, что при Т= 600. 850 °С эти зависимости линейны и величина е экспоненциально зависит от i/Ta, т.е.

справедливо соотношение £ = А2ехр\--, где А2 — постоянная

величина.

Рис. 4.2. Зависимости lgcoT 1£Гдля армко-железа при сварочных давлениях 5 (о), 7,5 (б), 10 (в) и 15 МПа (г) и температурах 850 (/), 800 (2), 750 700 (4) и 600 "С (5)