вето стекла, где создавали вакуум 10~2 мм рт. ст. Температуру регулировали с помощью хромель-алюмелевон термопары, горячий спай которой закрепляли непосредственно на образцах. Среднюю толщину ннтерметаллидиого слоя на границе сталь-алюминневый сплав (паяный шов) определяли на оптическом микроскопе (брали среднее нз 20—30 замеров). Механические испытания образцов проводили при нормальной температуре на машине типа «КоуовиЭУ» с максимальной нагрузкой 500 кгс.

Экспериментальные данные, использованные для построения зависимости 1п D=f(T-^) для исследованных припоев, приведены в табл. 20.

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И ВРЕМЕНИ НАГРЕВА ОБРАЗЦОВ ИЗ СТАЛИ 12Х 1Н9Т ПАЯННЫХ АЛЮМИНИЕВЫМИ ПРИПОЯМИ .НА ТОЛЩИНУ ИНТЕРМЕТАЛЛИДНОЙ ПРОСЛОЙКИ о

* При определении толщины ннтер ллидного слов в обрвэцах с предварительны*,ров&ннем стили после длительных вы жск при указанных температурах вычитали начальную толщину и «ггаллндного слоя.

Все точки, полученные на основании экспериментальных данных, удовлетворительно ложатся на прямые, что свидетельствует об экспоненциальной зависимости коэффициента диффузии от температуры. Были определены числовые значения 2 и 0О Для различных сплавов на алюминиевой основе, контактирующих со сталью типа 1Х18Н9Т в паяных соединениях:

Сплав АООТСиЛ 034А В62 А1-61 {■домой)

(}, ккал/38,80039,800 33.600 27,900 24.250 '/моль

а». см/с0,740.65 0,44-10-' 0.8-Ю"3 0.18-10-«

РИС 73. Зависимость роста шири-ны в прослойки интерметаллидного

слоя (сплошные линии) и сопротнв-*L г%

леыия срезу (пунктир) от временя3

выдержки при 4 С соединения иа-s. J

стали 12Х18Н9Т. паянных припоем:•£

/ — НА; Í — В62: 3 — AI -SI—Ое„ 2

io ев пв№вгоопв1,ч

Из анализа результатов следует, что добавки, легирующие алюминий, кроме добавок Si, снижают значение энергии активации процесса образования интерметаллидного соединения, однако вместе с тем уменьшается и постоянный коэффициент Do, определяемый главным образом природой взаимодействую Них сплавов.

Зависимость роста интерметаллидного слоя 6 от времени выдержки при температуре 450°С для соединений из стали 12Х18Н9Т носит параболический характер (рнс. 73). На графн-. ках приведена зависимость как роста интерметаллидного слоя, так и изменения сопротивления срезу паяных соединений. Во всех случаях выбранному значению сопротивления срезу, равному 0,5 кгс/мм2, соответствует толщина интерметаллидного [слоя от ~10 до 20 мкм. Комплексные добавки в алюминий меди и кремния (припой 34А), меди, кремния и цинка (припой В62), кремния и германия приводят к ускорению роста интер металлидного слоя.

По данным рентгеноструктурного анализа, во всех паяных соединениях после длительной высокотемпературной выдержки образуется иитермсталлид Fe2Als. Было установлено, что разрушение паяных образцов после особенно длительных выдержек при температурах выше 350°С происходит не по интерметал-лндному слою, а по лнннн раздела ннтерметаллид — паяный шов в результате образования вдоль этой границы пористости, возникающей, по-видимому, вследствие пескомпененрован юстн •реактивной диффузии.

Диффузионная пористость в паяных соединениях меди

Паяное соединение, равнопрочное с паяемым материалом, можно получить при диффузионной пайке припоями, компоненты которых образуют с ним достаточно широкие области твердых растворов. При образовании по границе шва и паяемого материала прослоек химических соединений, содержащих депрессант припоя, процесс диффузионной пайки должен замедляться [76]. Взаимная вакансионная диффузия атомов паяемого металла и припоя через такую прослойку, начиная с некоторой достаточно высокой температуры, может стать заметно разке