тактно^реактивного плавления снижается. Поэтому пря КРР необходимо по-тоянное удаление непрерывно образующейся жидкой фазы от места кон-т та разрезаемого металла н режущей кромки резака.

Удаление избыточной фазы от режущей кромки резака обеспечивается приложением постоянно действующего механического давления на резак нлн разрезаемую деталь в направлении ре3а. При этом избыточная жидкая фа-резаиТеСИЯеТСЯ В зазор иежяу боковыми стенками резака и поверхностью

При контактно-реактивном плав тении мети плов с неокнелемной поперх-ностью образующаяся жидкая фаза практически мгновенно смачивает ее гонким слоем.

Активное смачивание и растекание жидкой фазы ло разрезаемому металлу при большом ее количестве н интенсивном взаимодействии могут приводить к изменению размеров детали ш ухудшению качества ее поверхности.

Для удаления окисной пленки с разрезаемого металла и металла резака могут быть нспо. ьзованы флюсовые или бесфтюсооые способы КРР (в вакууме, аргоне, активных газовых средах), а также способы удаления окисной пленки с контактирующих участков разрезаемого металла и металла резака и защиты их от окисления при лужении легкоплавким припоем. Последний способ представлялся особенно перспективным в связи С возможностью регулирования КРР через величин, сУблужнваемой поверхягостн контактирующих металлов, в отличие от других перечисленных выше способов устранения окиспой пленки, при которых послетняя удаляется сразу по большей часта поверхности разрезаемого металла и резака. Были исследованы также особенности процесса КРР алюминии и его сплавов с флюсом и без флюса с предварительным лужением легкоплавким припоем в зависимо сгн от температуры процесса, температуры плавления эвтектики, образующейся при контакте разрезаемого металла и метал, а резака и давления на резак.

Как известно, алюминий образует достаточно легкоплавкие лвтектикл с медью, цинком, кремнием, серебром и магнием. В качестве материала для резака были шыбраны медь ш латунь Л63 как наиболее дешевые, иедефицнтиые не-возгораемые при иагреве. Была иселедова-' «а резка алюминия марки АД! и сплава, АМгб.

Резке подвергали образцы размеров 100X10X70 мм. Резак изготавливали из листовой меди и 1н латуни Л63 толщиной 1 мм. Поверхностный слой образца н резака перед нагревом зачищали наждачной бу-1 магой до блеска. Процесс проводили в ус-1 ловил\, обеспечивающих КРР под заданным] удельным лавлениач. Для этого образец предварительно устанавливали в фикенру ющем устройстве и нагревали в муфе |"ь-пой печи до требуемой температуры (рис. Л 47). Сверху через специальное отверстие в верхней стенке печи вводили держатель, со-1 ■стоящий из трубки н стальной вилки, в ко-1 тирую как в ра-мку вставляли «.резак», что! предотвращало потерю устойчивости пр. воздействии температуры и давления.1

Прн флюсовой реэке использовали I флюс 34А; лри бесфлюсовон резке — разре-1 засмый образец п резак перед КРР об-1 луживали припоем П200А (Бп — 1,0% 2п)Л Алюминий и сплав АМгб лущили абразив-1 ньгм способом, резак—е применением вод-1 иого раствора хлорида цинка.

РИС. 47. Устройство для изучения

процесса КРР: а — схема крепления резака. 6 — схема устройства: / — режущий металл (резак): 2 — трубка-держатель резака и груза: 5 — груз; 4 — вращающийся барабан с миллиме роакоП 5 — центрирующее устройств: б — приспособление для фиксации образца: 7 — нагревательная камера: 6 — разрезаемый металл

Предварительный нагрев алюминиевого образца происходил за 10 мин, подогрев резака, во избежание сильного его окисления за 30—40 с. Режущую коомку нагретого резака погружали в порошок флюса 34А н после этого вводили его в контахт с разрезаемым образцом. Давление на резак осушеог-в1яли с помощью груза, устанавливаемого «а трубку-держатель резака, центрируемую вертикально и снабженную самописцем, фиксирующим движение, резака при резке. Температуру разрезаемого образца вблизи линяй реэа онтролиронапи с помощью хромельалюмелевой термопары, показания которой регистрировали иа потенциометре ПП1. КРР без флюса не происходила. К ячество вводимого флюса существенно влияло только на длительность подготовительного этапа. Так. например, при увеличении количества флюса иа 50% первый этап КРР сплава АД1 медью сокращался в два раза.

Процесс КРР медью при \дельиом давлении «а резак 0,01 ктсДим1 также ие происходил; при удельном давлении 0,05 кгс/мм* процесс К'РР при всех

9 1,нн

9 I мм

РИС. 4В. Изменение скорости КРР по сечению прутков из сплавов АД| (а. 6. г. д) и АМгб (в) в зависимости от температуры и удельного давления на резак:

а—г— удельное давление иа резак 0.10 кгс/мм»; д — удельное давление на

резак 0.05 кгс/мм* а — «резак» из меди М флюс 34А О — резак из латунн Л63. флюс 34А в — резак нз латуни Л63 с предвари

- тельным лужением резака н разрезаемого прутка: г — резак из меди М1

I с предварительным лужением торца резака и разрезаемого прутка и месте контакта с резаком; д—резак из латуни JI6J с предварительным лужением торца резака и разрезаемого прутка