Менее удобны нахлесточиые соединения с большой величиной нахлестки (6,5 мм), исключающие возможность подпитки шва, и телескопические соединения, затрудняющие приложение даачення в процессе пайкн. Последний тип соединения может быть выполнен только с применением подпитки или посадки на конус.

При металлокерамнческой пайке в отличие от условий формирования изолированного металлокерамического тела имеет место взаимодействие жидкой и твердой фазы также с паяемым материалом. Наиболее высокие механические свойства металлокерамических соединений обеспечиваются при металлокерамнческой диффузионной пайке. Отвод депрессанта ие только в частицы наполнителя, но и в паяемый материал ускоряет процесс диффузионной пайкн и способствует более полному его прохождению. Давление при этом служит также регулятором количества жидкой составляющей припоя, что имеет решающее значение для сокращения времени пайки и получения высокопрочных и равнопрочных соединений.

Так, по данным Л. Л. Гржнмальского, при диффузионной панке меди галлневыми пастамн-припоямн по режиму ^=500-г--т-600°С, т=30 мни, в безокнелительной среде и при давлении 0,10—0,15 кгс/мм2 прочность соединений увеличивается в 4 раза по сравнению с прочностью соединений, полученных после диффузионной пайки в вакууме 1-10—* мм рт. ст. под давлением 0,4—0,5 кгс/см2 (по режиму *=700°С,т=60 мин) [64].

Вследствие значительной толщины паяных швов, полученных при металлокерамнческой пайке, снижаются напряжения в соединениях металлов с большим различием коэффициентов линейного расширения.

Применение металлокерамических припоев позволяет паять в широком диапазоне температур и осуществлять ступенчатую пайку или выбрать режим нагрева, безопасный для паяемого материала или материалов, входящих в конструкцию.

РИС. 46 За иск ость сопротнвл имя срезу образцов от времени выдержки прн 300"С (о) н 400*С (в). Припои 60% в а+25% А1+ +2Г1% %т дисперсность наполнителей А1 н Ъъ 90 лгкы. фиксированный зазор 0,1 мм: / — АМц; % — АД1

В связи с разнообразием процессов, протекающих при металлокерамнческой диффузионной пайке в разных ее стадиях особенно без давления (при фиксированном зазоре), сопротивление срезу паяных соединений может заметно изменяться от времени изотермической пайки. Например, при статическом разрыве соединений нз АД0 н АМц мета л локера мнческнм припоем 50% Са+25% АН-25% 2п при 300°С и 400°С в вакууме 5-]0~2 мм рт. ст. и фиксированном зазоре 0,1 мм обнаружена сложная зависимость сопротивления срезу от времени пайкн х (рис. 46).

Контактные явления при контактно-реактивной резке алюминия и его сплавов Копт ктно еактнвнос плавление (КРП) двух твердых тел успешно используется для нх соединения при контакт 110-реактнвной панке в результате затвердевания образующейся в месте контакта жидкой фазы — припоя. Контактно-реактивное плавление может быть использовано для разделения одного ни контактирующих металлов с помощью другого в результате удаления от места контакта образующейся при этом жидкой фазы [65]. Такой способ разделения твердых тел назван контактно-реактивной резкой (КРР). по аналогии со способами тепловой резки твердых тел путем их локального автономного расплавления с помощью газового л замени или электрической

Процесс КРР может быть применен, например, для отделения литников н выпоров у еще не остывших отливок, а также лрн резке толстых листов и плит в условиях локального нагрева без их автономного плавления. При КРР получаются более ровные края реза, чем лрн резке с автономным расплавлением, кроме того обссшечи'и стся высокая гроизводнт ьн ть процесса вследствие возможности одновременного тфорезання нескольких сквозных или «есквозных отверстий, замкнутых или этгэамхлутых лазов любой фг|1ш контура в листах, плитах, фольге, трубах и др.

'Контактно-реактивная резка н основные ее параметры не исследованы. Для установления основных технологических параметров процесса КРР ме-таллон и сплашоы, псо'бходн'мых для ^р.^чтироваяня процесса и конструирования оборудования и оснастки, авторами книги совместно с А. М. Шварце ром были исследованы его физико-химические и технологические особенности.

Основными параметрами, оиршелнюидамн ирон.тводиточьность и качество КРР, являются ширина реза, расход материала резака, скорость резки я возможность удаления жидкой фазы. Эти показатели в значительной степени зависит от содержания разрезаемого металла и металла реэаха в образующихся при плавлении эвтектике или растворе с минимальной температурой плавления, а также от предельной их растворимости в образующейся жидкой фазе при темлсратъре КРР-

При достаточно малом содержании разрезаемого металла в эвтектике н низкой предельной растворимости его в жидкой фазе при температуре резки процесс КРР будет весьма медленным или не будет происходить вообще, а резак будет быстро расплавляться.

Процесс КРР может быть успешно осуществлен лрн:

1)сочетании металлов или сплавов разрезаемого материала и резака, образующих эвтектику или легкоплавкий твердый раствор с достаточно большим содержанием разрезаемого материала:

2)при достаточно высокой предечьной растворимости разрезаемого металла н жидкой фазе и сравнительно мачей растворимости материала резака при температуре КРР, обеспечивающих требуемую ширину реза, допустимый расход резака и достаточно высокую производительность процесса.

Как известно, скорость процесса контактно реактивного плавления зависит от толщины прослойки жидкой фазы: прн ее увеличении скорость кон-