жаиня никеля иа 2%. Остальные факторы стабилизировали иа одном уровне температуру пайки и время выдержки на среднем, дисперсность порошка меди —иа нижнем уровне. Такой выбор значений факторов обусловлен получением в процессе проведения экспериментов максимальных значений прочности. Результаты экспериментов приведены на рис. 34.

Таким образом, наибольшее влияние на прочность соединений из стали 12Х18Н9Т, паяных смесью порошков меди и никеля в парах марганца, оказывает содержание никеля в припое. Увеличение содержания никеля до 25% повышает прочность паяного соединения до 70 кгс/мм2. Дальнейшее возрастание содержания никеля снижает прочность паяного соединения. Темперзтура и время пайки, а также дисперсность порошка меди не оказывают решающего влияния ив прочность паяного соединения, однако наблюдается тенденция к повышению прочности паяных соединений по мере снижения дисперсности порошка меди до 80 мкм. Оптимальными режимами пайки можно считать /=1030°С, т=15 мин. Содержание никеля в припое 25%, дисперсность порошка меди 80 мкм.

При добавке никеля к порошку меди получили значительный разброс данных по механической прочности, что, вероятно, обусловлено большей химической стойкостью окислов никеля и более высокой температурой плавления твердого раствора Си — № — Мп. Существенное значение при этом имела величина нахлестки. С увеличением ее более 2 мм сопротивление срезу резко снижается. В пределах выбранных интервалов времени и температуры повышение их способствует росту прочности соединения.

Данные для уравнения регрессии были получены также для пайки в форвакууме 2—4-10-2 мм рт. ст. при испарении мелких кусков марганца, помещенных в коробках из нержавеющей стали по обеим сторонам образца. Над образцом и коробками с марганцем располагали пластины из слюды. Аналогичные результаты, отмечены и при пайке в парах марганца в застойном форвакууме.

Б. Н. Лерспезенцев подтвердил возможность пайки сталей СтЗ, 45, У8 и У9 медью в парах цинка выше 782°С в атмосфере аргона, азота или углекислого газа, пропускаемых через стальной сварной контейнер под небольшим избыточным давлением. При этом испарение цинка происходило из сосуда, помещенного внутри контейнера. При 800°С время пайки составляло 30—40 мин, при 850°С 20 мин; а при 880°С 2 мин. При темпе-

РИС. ЗА. Влияиас содержаввя никеля в смеси порошков Си и N1 прн палке стали 12Х18Н9Т в парах марганца прн 1030°С на сопротивление срезу 1с-

1в 11 1С ¡0 л №. %

ратуре 900—910°С из-за бурного испарения цинка в качестве источников последнего использовали листы латуии Л48 или Л54, время пайки 20 мин. В качестве технологического материала использовали медную проволоку, которую укладывали у зазора. При применении меди в виде фольги с укладкой ее в зазор процесс нанки происходил несколько медленнее. При нахлестке 3 мм образцы из стали 20, паянные по указанному режиму, при статическом растяжении разрушались по основному материалу.

Приведенные данные, а также результаты исследований по пайке алюминия в парах магния, кадмия и висмута [46], [49] показывают положительное влияние паров металлов иа очистку газовых нейтральных сред и форвакуума от остатков кислорода и влаги. Во многих случаях происходит снижение температуры пайки и упрочнение паяного соединения вследствие легирования технологического материала.

Применение пасты из меди или пасты из порошков меди и никеля в частности вместо трудоемких в изготовлении припоев Си— №—Мп удешевляет изготовление паяного изделия, так как позволяет весги процесс пайки в форвакууме. Кроме того, получение паст нз чистых металлов проще, чем отливок и проката припоев. Кроме того, из-за высокой поверхностной активности расплавов Си — Мп или Си — № — Мп в момент их образования отпадает необходимость легирования технологических материалов литием.

Известно, что пайка стали 1Х18Н9Т в вакууме Ю-1 ммрт. ст. припоем ПСр72 без флюса по крайней мере до 1Ю0°С невозможна.

Как известно, пайка нержавеющих сталей в активных газовых средах, содержащих фтористые соединения в смеси с инертными газами, практически возможна только от 1000°С. Пайка в этих средах требует тщательной очистки активной смеси от влаги и остатков кислорода; особенно высокая точка росы требуется при пайке нержавеющих сталей высокотемпературным серебряным припоем ПСр72 при пайке в восстановительных средах с водородом. Применение барьерных покрытий из медн или никеля иа стали ие обеспечивает стабильности качества паяного соединения из-за возможности отслоения таких покрытий. Применение самофлюсующих припоев с литием требует применения чистых инертных газовых сред или вакуума Ю-2— 10~2 мм рт. ст. и приводит к значительным трудностям при выплавке и прокатке припоев.

Ю. Н. Тюниным, С. В. Лашко и Б. Н. Перевезенцевым показана возможность капиллярной пайки стали 12Х18Н9Т припоем ПСр72 в вакууме в присутствии паров лития. Методом покоящейся капли с визуальным отсчетом на проекции углов смачивания обнаружено, что смачивание стали 12Х18Н10Т припоем ПСр72 при в= 15° после Змии выдержки возможно