Поиск оптимума проводили методом крутого восхождения. В качестве единичного шага ДЛ,- принимали изменение времени выдержки при температуре пайки 5 мин. В связи с тем, что фактор г3 (дисперсность порошка меди) на прочность паяного соединения существенного влияния не оказывает, его стабилизировали иа среднем уровне (70 мкм).

На рис. 33 Представлена зависимость сопротивления срезу паяных соединений от времени выдержки при температуре пайки по результатам крутого восхождения.

рис. 33. Влияние времени выдержки при панке стали СтЗ медью в парах марганца прн температуре 1000—1020*С на сопротивление срезу паяного соединении

На основании анализа уравнений регрессии (27) можно сделать следующие выводы:

1)наибольшее влияние на прочность соединения из стали 20. паянного порошком меди в парах марганца, оказывают температура и время выдержки при пайке;

2)дисперсность порошка меди иа прочность паяного соединения существенного влияния ие оказывает, однако данные экспериментов по матрице планирования показывают, что оптимальной является дисперсность порошка меди ~ 70 мкм;

3)оптимальным режимом пайки стали СтЗ в парах марганца можно считать г=1000-И020°С, т=35Ч-45 мни.

При пайке в парах марганца образцов из стали 20 достаточно высокая прочность паяного шва (тср=45-т-42 кгс/мм2) может быть обеспечена при нахлестке 2,0 мм и режиме пайкн 970°С в течение 25 мин или 990°С при 15 мии с порошком меди, уложенным у зазора.

Исследование пайки нержавеющих сталей типа 12Х8Н9Т в вакууме с применением паров марганца припоем из смеси порошков меди и никеля подтвердили возможность этого процесса.

Результаты предварительных экспериментов и требования, предъявляемые к факторам, позволили выбрать четыре основных фактора, наиболее существенно влияющие на прочностные характеристики паяного соединения; процентное содержание никеля в припое, температуру пайки, время выдержки при температуре пайкн и дисперсность порошка меди. Порошок никеля брали с постоянной дисперсностью, равной 80 мкм. Припой применяли в виде пасты. В качестве связующего использовали раствор акриловой смолы БМК-5 с растворителем Р-5. Исследования проводили иа нахлесточиых образцах в вакууме 1-10Н мм рт. ст.

Исходные данные для составления матрицы планирования представлены в табл. 12.

ИСХОДНЫЕ Д\ННЫЕ ДЛЯ СОСТАВЛЕНИЯ МАТРИЦЫ

Прымечие —1. +1 — нижний и верхний уровни соответствующих факторов

В качестве выходного параметра принято сопротивление срезу паяных соединений тСр, кгс'мм2. Перевод натуральных переменных 2 в условные .її осуществляли по формулам (25) и (26)

В результате расчетов получена адекватная модель выраженная уравнением

у = 68.83 + 5,43 х1 + 1,51 х, + 0,8 х, + 2,56 х,.(30)

Оценка значимости коэффициентов уравнения приведена ниже.

Коэффициент Числовое ДоверительныйВывод о

зн ч не(интервалзначимости

Ь,Ь,ЬЬ^сБш(&)/ д ь

Ьс68.833.975Значимый

Ь,5.433.975»

ь21,513.975Незначимый

6,3.563.975»

Анализ данных показывает, что в пределах рассматриваемых интервалов варьирования наибольшее влияние на прочность паяного соединения оказывает содержание никеля.

После исключения из уравнения [29] незначимых коэффициентов п перехода от условных переменных к натуральным получены уравнения:

¡/ = 57,205 + 0,7752,;(31)

у = 57,205 + 0,775 №.(32)

Поиск оптимума проводили методом крутого восхождения. В качестве единичного шага ЛА| принимали изменение содер-