что приводит к замедлению процесса накопления активированных атомов газовой фазы на границе с твердым металлом; постоянное поступление адсорбированных атомов газа в образовавшуюся жидкую фазу), можно полагать, что процесс контактного твердо-газового плавления состоит из стадий:

1)хемосорбцин атомов газа на поверхности твердого металла,

2)кинетической стадии появления жидкой фазы иа контактной поверхности твердого металла с газом;

3)адсорбции атомов газа жидкой фазой и развития на границе твердого металла с жидким процесса контактного твердо-жидкого плавления.

Если твердый металл образует с легкоиспаряюшнмся веществом достаточно широкие области твердых растворов, то в приграничной области твердого металла с жидким вследствие непрерывного восполнения жидкой фазы атомами газообразного вещества, будет увеличиваться ширина твердого раствора. Процесс контактного твердо-газового плавления будет, естественно, происходить до полного израсходования твердого металла нли газовой фазы.

Контактное твердо-газовое плавление может быть исполь-эоаано для пайки и иапайки. При этом пары элементов могут образовывать с напаиваемым металлом эвтектики нли растворы с требуемыми свойствами, например с высоким сопротивлением истиранию, высокой коррозионной стойкостью в рабочих средах. В некоторых случаях пары элементов могут активировать растекание припоя, например прн бесфлюсовой напайке.

СОЧЕТАНИЯ МЕТАЛЛОВ. ПРИГОДНЫХ ДЛЯ КОНТАКТНОЙ ТВЕРДО-ГАЗОВОЙ ПАЙКИ ЖЕЛЕЗА, МЕДИ. АЛЮМИНИЯ

Прнмчннг М — технологический (испом втетьныя) металл

Среди элементов с высоким давлением пара есть такие,, которые не образуют хрупких интерметаллидов с основой важнейших конструкционных металлических материалов — железом, медью, алюминием нли образуют ннтерметаллиды, стойкие до температур ниже температуры пайки. Так, например, висмут, кадмий, марганец не образуют ннтерметаллиды с железом выше 782°С— пары цинка. В табл. 10 представлены возможные сочетания паяемого металла, технологического металла (прокладок, покрытий или компактных кусков) и паров металлов или неметаллов, пригодных для контактной твердо-газовой пайки и выбранных с учетом свойств образующихся припоев и взаимодействия с пвяемым металлом.

Исследования С. В. Лашко с сотрудниками подтвердили возможность пайки сталей в нарах марганца, лития н в парах цинка с применением в качестве технологического металла меди, а также пайкн алюминия в парах висмута, кадмия, цинка [46]. В работе [49] показана возможность конгактне тнвной пайкн алюминиевых сплавов в парах магния.

Для изучения процесса образования припоя Си — Мп нри контактном твердо-газовом плавлении меди с марганцем Ю. Н. Уполовииковым, Г. Н. Уполовииковой и С. В. Лашко было исследовано концентрационное распределение марганца в меди при подводе его из паровой фазы. Для этого одну из поверхностей медных образцов марки М1 размерами 14Х8Х Х5 мм контактировали с парами марганца в вакууме I -10-1 мм рт. ст. при температурах 900, 950 и 1000°С в течение 3 и 10 мин. Массу и поверхность испарения марганца выдерживали постоянными. Поперечные микрошлифы исследовали иа МИМ-8, ПМТ-3 и МАР-2.

Данные о массе марганца Л1М1ь иаиесеиного прн этом на образец, были получены взвешиванием образцов до и после нагреЕЗ в парах марганца.

Полученные результаты показали (табл. II), что прн температуре 900°С, т. е. вблизи температуры плавления нанб с легкоплавкого твердого раствора системы медь — марганец (870°С), на поверхности меди обнаруживаются следы начала плавления при контакте в течение 3 мин, и весьма тонкая прослойка фазы с литой структурой при длительности контакта 10 мии. Содержание марганца в этом слое близко к содержа иию его в наиболее легкоплавком растворе системы. Следовательно, при 900°С наступает плавление меди в контакте с парами марганца.

При изучении влияния важнейших факторов иа процесс пайки стали СтЗ медью в парах марганца применяли метод математического планирования многофакторных экспериментов. Для увеличения поверхности меди ее применяли в виде порошка; при этом пучок паров марганца направляли так, чтобы по