1.При иэдзотср-мическо-м контакте паяемого материала и припоя перегрев выше температуры ликвидуса припоя почти не влияет иа процесс заполнения зазора, так как процесс формирования паяного шва заканчивается раньше, чем пластины прогреваются до температуры лайки. Влияние этого фактора проявляется лишь на стадии формирования галтели.

2.Флюс на всех этапах заполнения зазора припоем и при формировании галтели оказывает заметное влияние. Применение флюса Прима 3 способствует улучшению смачиваемости паяемого металла припоем, быстрому образованию почти симметричного мениска, ускорению процесса заполнении зазора л формированию плавной галтели.

3.Шероховатость поверхности также оказывает заметное влияние на кинетику заполнения зазора припоем, но в меньшей стспенн, чем флюс- Для этого фактора предпочтительнее применение верхнего уровня т е. /?,= =40-ь20 мкм.

В результате проведенных исследований по кинетике затекания припоя в зазор установлено, что контактный угол смачя-ваиия при растекании вг отличается от контактных углов смачиваиня прн затекании 6з н 6 и краевого при образовании галтели О

Площадь проекции капиллярного участка паяного шва зависит при прочих равных условиях от контактного угла затекания в2- Она может быть выбрана в качестве одного из критериев затекаемости припоя в зазор. При этом коэффициент затекания зазора припоем /(, определяется соотношением

IV, ^5^0,(2)

где 50 — площадь нахлестки;

53 — площадь проекции капиллярного участка паяного шва.

Обнаруженные в исследованных условиях изменения контактного угла затекания 62, обусловленные локальной несма-чивасмо тью пластин со стороны зазора, приводящие к остановкам заполнения зазора и пористости, могут "быть выявлены только прн непосредственном исследовании процесса затекания в зазор. Поры н участки несмачивания могут быть обнаружены при отдире припаянных пластин при температуре немного ниже температуры распайки или при рентгеновском просвечивании шва. Поэтому за второй критерий затекаемости припоя в зазор может быть взят коэффициент пористости;

где 5Э—площадь проекции капиллярного участка паяного, шва;

5и — общая площадь пор.

Формирование галтелей соединений, паяемых внахлестку

Галтели паяных соединений — весьма ответственные участки шва, так как они подвергаются повышенным нагрузкам как при статистических, так и прн динамических воздействиях.

Вместе с тем чрезмерно развитые галтели ие желательны, так как это приводит к дополнительному расходу припоя и увеличению массы паяного изделия. Кроме того, вследствие большого объема жидкой фазы в таких галтелях может развиваться недопустимая химическая эрозия паяемого металла, стыки зерен в галтели более обогащены ликватом и по «им может развиваться усадочная пористость, задерживаться развитие процесса диффузионной пайки и скапливаться хрупкие структурные составляющие, ослабляющие прочность соединений. Все это требует ограничения размеров галтелей и безусловного обеспечения их плавности.

Развитость галтелей — их радиус /?г и высота /7Г, а также время их формирования существенно зависят от количества припоя, израсходованного прн пайке (табл. 3, рис. 8). Количество припоя, приходящееся на галтельные участки шва, можно оценить коэффициентом К. равным отношению объема всего израсходованного иа образование шва припоя к объему капиллярного зазора между соединяемыми деталями (в процен тах).

При /(=100% (вследствие уменьшения объема жидкой фазы при затвердевании) галтель у нахлестки ие образуется; вместо нее в зазоре обычно образуется утяжииа, являющаяся концентратором напряжений.

Как показали данные, полученные при киносъемке процесса затекания припоя ПОС61 в равномерный зазор между медными (М1) пластинами 40x40X3 и 20X15X3 с применением флюса Прима 3, изменение К от 100 до 500% не влияет на величину краевого угла и контактных углов смачивания и растекания на разных этапах образования паяного шва (см. табл. 3). Однако объем припоя, как и следовало ожидать, существенно