ры лечи («температуры лайки») уже после формирования галтели.

На рис. 6 приведены кривые изменения 6 н I, полученные экспериментально и подтверждающие схематическую зависимость этих параметров от времени, при пайке меди оловом и ПОСБ1 и свинцом с различными флюсами при разной подготовке поверхности паяемых образцов. Как видно из приведенных данных, стадия затекания прнпоя начинается сразу же после его расплавления и образования симметричного мениска, и продолжается примерно от 2 до 5 с; вторая стадия (стационарного затекания) 10—25 с; стадия выхода иа зазора — самая кратковременная и длится в исследованных системах приблизительно 1—2 с; стадия образования галтели 3—14 с

Угол смачивания иа стадии затекания припоев на 10— 40% превышает по величине контактный угол смачивания на четвертой стадии и составляет для исследованных систем 18— 20 град., т. е. почти в 2 раза больше, чем угол смачивания при растекании.

Существенное влияние иа величину контактного угла смачнвання и длительность ааполиення зазора на первой стадии оказывает температура жидкой фазы при входе в капилляр, а также температура печи, определяющая скорость нагрева жидкой фазы. Заметное повышение температуры жидкой фазы при входе ее в капилляр наблюдается в случае начального расположения припоя ПОС61 при сборке иа некотором расстоянии от зазора. С повышением температуры печи от 260 до 300°С и температуры жидкой фазы прн входе в капилляр со 184 до 213—222°С величина углов 62 и в, снижается в 1,5—2 раза, а время заполнения зазора уменьшается более чем в

РИС. в. Изменение е, / и I со временем прн заполнении горизонтального зазора шириной 0,5 мм припоем ПОС61. с флюспм Прима 8; А! о=яв0-Ь«0 мкм; 1~ паясмыД металл Л52; 2 — химическое соединение СшБп»

2 раза. С понижением температуры печи независимо от температуры жидкой фазы у входа в капилляр время заполнения зазора и углы 62 и 6з возрастают.

Краевой угол 0« слабо зависит от температуры печи и шероховатости поверхности; ои определяется главным образом составом припоя: этот угол наименьший при пайке припоем ПОС61 (7—10 град.); несколько больше при пайке оловом (19—21 град.) и наибольший при пайке свинцом (27—33 град.).

Повышенное содержание хлорида цинка в реактивном флюсе Прнма 3, как и при растекании припоев, оказывает влияние лишь на начальную температуру смачивания меди припоем и на температуру плавления припоя, снижая их. Смачивание и затекание припоя ПОС61 при пайке с флюсом. Прима 2 начинается при температуре несколько выше температуры их автономного плавления (рис. 7).

При изучении влияния температуры образца, марки флюса и шероховатости ППВерХНОСТИ И ЗффеКТОВ ИХ ПарНОГО ВЗЭИМОДеЙГТИИЯ ГфН ПЭЙК' НЭ УГЛЫ смачивания «а четырех этапах заполнения горизонтального зазора, а также иа время заполнения зазора и образования радиуса галтели был проведен статистическим днеяерсношшй анализ математических моделей в виде неполного полинома второй степени. Процесс пайкн проводили припоем ПОС61; зазор при пайке 0.5 мы, паяемый металл—медь марки М1. Верхние и нижние уровни изменения температуры 30 и 70°С выше температуры плавления припоя; флюсы — гидразнновый. Прима 2 и Прима 3; шероховатость Я,=40-т-20 мкм и /?■ =2,6-7-1,25 мкм. При этом были получены следующие адекватные математические модели:

й= 18 —4,3*, —2*,; ДА, = 0,69;

0, = 37,1 — 3,6.x,— 1.1 ад Д Ь, =0,63;

у, = 24 —2,4*,— 1,6л,; Д»/ = 0.61;

||,= 12.8—3.3*,— 1,4ад ¿¿/ = 0,64; 11,= Г7.7 —4,4*,—2,1*, —0.65*,*,; До, =0.47;

у, =8.1— 0,9*, — 0.5*,; До, =0,2.

РИС. 7 Изменение 6. I со временем при заполнении горизонтального зазорапрввоем ПОС« при папке с флюсом Прима 3 образцов меди марки М1 («„—260"С): о —зазор 0.5 мм; б —зазор 0.8 мм [II и 0.8 мм [81: