лено присутствием на поверхности образцов локальных участков с пониженной смачиваемостью. Причиной этого может быть снижение активности флюсов прн нагреве пластины меди: соответственно 180°С прн флюсе Прнма 3, 220—225°С при Приме 2 и 185—200°С при гидразнновом флюсе вследствие значительного их испарения.

Угол смачивания 6з отличается от угла 6ч, образовавшегося после затвердевания растекшейся капли. Площадь под растекшейся каплей припоя, дозированной по объему, зависит при прочих равных условиях от контактного угла смачивания при растекании и поэтому может быть принята за один из критериев смачивания.

Обнаруженное неравномерное снижение контактного угла смачивания при изменении его от 6? до 6з, связанное с локальной несмачнваемостью образца, выявляется непосредственно только при исследовании кинетики растекания припоя. Однако при наличии газов в жидком прнлое и материале образца по месту несмачиваиия возникают, растут, отрываются от поверхности и переходят в жидкую фазу газовые поры. Поэтому важным критерием смачиваемости является коэффициент —! X

ХЮ0%, где So — площадь растекающегося 'припоя, S2—суммарная площадь, занятая газовыми порами илн участками не-смачнвання под растекшейся каплей.

При достаточно длительном времени изотермической выдержки жидкого припоя, растекшегося по поверхности, газовые поры успевают всплыть и коэффициент пористости Кп после иапайкн может быть значительно ниже, чем прн затекании три поя в горизонтальный зазор, когда выход газовых пор возможен только через галтельные участки шва после дрейфа пор вдоль верхней стенки зазора.

Влияние -на растекание припоев таких факторов, как температура активности флюса и шероховатости поверхности, было исследовано путем применения многофакторного планирования эксперимента.

Определяемые по кинограммам значения контактного угла смачивания на первом, втором и третьем этапах растекания, т. е. за '/». 4i и ги времени полного растекания (у\, уг, й). краевого угла смачивания прн .полном растекании (yt), времени полного растекания (i/s), краевого угла смачивания после затвердевания (у6), условного диаметра капли после затаерде-аания (у7) были приняты за зависимые переменные. Варьируемыми факторами (независимыми переменными) были: температура нагрева образца выше температуры ликвидуса соответствующего припоя на 30 н 70°С (xt); активность флюса х2 (Примы 3, Примы 2 и гидразинового флюса в порядке убывания их активности), шероховатость по-

верхности пластины х3 (Кв=40-=-20 мкм и Я.=2.5-г-2,0 мкм); величина зазора х4 (0,2 и I мм).

При исследовании кинетики смачнвання н растекания свинца был исследован флюс Прнма 2, так как при 360—400°С активность флюса Прнма 3 резко снижается. Матрицы планирования приведены в табл 2.

МАТРИЦА ПЛАНИРОВАНИЯ ПРИ ИЗУЧЕНИИ КИНЕТИКИ СМАЧИВАНИЯ. РАСТЕКАНИЯ И ЗАПОЛНЕНИЯ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЗАЗОРА ПРИПОЯМИ ОЛОВОМ (ОВ4000). ПОС6І. СВИНЦОМ (COCO)

Растекание припоя по иитерметаллнду Си65п5 н по латуни Л62 изучали методом однофакториого эксперимента. Каждый опыт проводили по трн раза. Для усреднения влияния некоторых неконтролируемых переменных прн проведении экспериментов порядок проведения опытов был рэндомизнроваи с помощью таблицы случайных величии

Были построены адекватные математические модели, опи~ сывающие в закодированном виде влияние изучаемых факторов, на кинетику растекания:

1. Для сплава ОВЧ000:

й - 68,9 — 27,9 х, — 3,0 х, — 3,9 х1 ха — 4,9 х,хг; Д6, = 0,62;

й = 43,7 — 4.9 х. — 17,0 х, — 0,7 х, + 2,1 х, х, — 1,9 ж, *, —

— 3,4 х, х, + 3,1 х, х1 х,; Д Ь, = 0,56; у, = 25,3 — 3.8 х, — 8,3 х, + 2,1 х, х, — 1,7 х, х, — 1,6 х, х, +-+ 1,5х1х,х,; Дет, =0,57;

й = 12,5 — 0,8 хж— 1,1 х, — 2.6 х„ + 0,6 х,х8 — 0,5 х,х,+

+ 0.7х,х3*,; Дс, = 0,4; »/. = 8,7 — 1,6 X! — 2,9 х, — 1,0 х, + 0,9 х, х8; Д Ь, = 0,13;