Если ввести понятие о некотором условном сопротивлении деформации металла при точечной сварке:

то можно обнаружить, что значение сопротивления деформации к концу процесса нагрева од. кон зависит от механических свойств металла и времени сварки (степени нагрева зоны сварки). Так, значение од. кои для сплава АМгб составляет около 15 кгс/мм2 (при /Св = 0,12 с), при сварке стали 12Х18Н9Т — около 30 кгс/мм2. При переходе к жестким режимам сопротивление деформации увеличивается и конечный диаметр вмятины уменьшается.

Это связано с наличием более узкой зоны нагрева и малым временем пребывания металла в нагретом состоянии. На самом деле, если сталь 12Х18Н9Т сваривать на жестком режиме /св = 0,04 с, то од. кон составит 35 кгс/мм2. При более мягком режиме (/сп = 0,3 с) деформация облегчается и Од.кои приближается к 20 кгс/мм2. Помимо указанных выше факторов на интенсивность деформации оказывает влияние наличие на поверхности деталей различных металлических слоев, например плакировки из алюминия на сплавах АМгб и Д16. При сварке плакированного материала сопротивление деформации уменьшается приблизительно на 10%.

и Изменение схемы нагрева и деформации существенно меняет характер пластического течения металла. Так, при нагреве и сжатии электродами целой пластины наименьшим сопротивлением деформации обладает металл, расположенный на периферии контактов электрод—деталь, что приводит к своеобразному изменению формы тела (рис. 2.35, б). В условиях шовной сварки металл впереди ролика, как и при точечной сварке, течет в зазор, а позади него, по аналогии с целой пластиной,— в пространство под роликом (рис. 2.35, в), чему очевидно способствует подогрев металла в этой зоне за счет шунтирования тока.

На первый взгляд пластическое течение металла приводит лишь к нежелательным последствиям — образованию зазоров и вмятин. Однако деформация играет и положительную роль, заключающуюся в формировании электрического контакта и создании уплотняющего пояса, удерживающего жидкий металл в ядре и предохраня-