пересчитывают с уменьшением значения расчетной индук. ции.

Активные сопротивления обмоток

г,, 'кр^п-П г,. ^ср^а

^т1 = Р1«п1-5- и ат2 = р2йп2 52 •

где рг и р2 — удельные электросопротивления материала обмоток при 75° С,.Ом -мм2/м; 11с- и /2ср — средняя длина одного витка обмоток; &п1 и ^ — коэффициенты поверхностного эффекта (см. рис. 8.20).

Величина активного сопротивления обмоток трансформатора, приведенная ко вторичной обмотке: 7?тк = = #т2 -4- Ях11хю\п-1). Потери энергии (Вт) в обмотках в процессе их нагрева при номинальном режиме

Р = /2 /? • Р =/2р ИР —Р А-Р

ГЛ 11д^тГ т2 2дАт2 и гткт1 ~ гт2'

Приведенное к первичной обмотке индуктивное сопротивление (Ом) обмоток для трансформаторов с дисковыми обмотками при симметричном их расположении

, 25/1/Э^_1)б5.10-8

где D — расстояние между серединами обмоток в окне, см; wn_x — число последовательно соединенных витков первичной обмотки (при номинальной ступени); р — число групп катушек; ôs — эквивалентное расстояние между первичной и вторичной обмотками, см;

6s-Ais+ Al+3Ag/2(8-13)

ls — расчетная длина индукционной линии рассеяния;

ls = i Д1а + Аг + Д2/3 + Д„/2 •(8 14)

Для крайних катушек в формулы (8.13) и (8.14) подставляют Д1х = 0. Полученную величину XjK увеличивают в 1,2—1,4 раза для учета увеличения индуктивности за счет выводов вторичной обмотки.

Полное индуктивное сопротивление обмоток, приведенное ко вторичной обмотке, равно

(1,2-1,*) х;к