менте изменяется по кривой В, так как происходит его охлаждение за время пауз. Температура Т'тах т хотя величина тока в обоих случаях одинакова.

При расчетах широко пользуются условной эквивалентной величиной тока /2Д — длительный вторичный ток, при длительном (непрерывном) прохождении которого через вторичный контур составные части последнего будут нагреты до той же температуры, что и при прохождении реального (кратковременного) тока /2 в повторно-кратковременном режиме.

Соотношение между токами /2Д и 12 определяется из следующих соображений. Количество теплоты, выделяемой в токоведущем элементе машины с сопротивлением і? за время /'ц при длительном режиме работы (ПВ = = 100%, равно /Ід^Аі- При повторно-кратковременном режиме работы за то же время-выделится теплоты /1/?/св. Одинаковый нагрев элемента при длительном и повторно-кратковременном режиме будет получен при Ш?/св = — ЛдЯ^ц» откуда

/2 = /2д1^пЛв = /здКЮ0/ЛВ, /ад = /2)/77В/100. (8.6)

Аналогичное соотношение существует и между длительной Рд (кВА) и кратковременной мощностями машины [если умножить обе части уравнения (8.6) на ¿/¡¡1:

где 5Н — мощность при кратковременной работе (указываемая в паспорте), которую машина может отдавать при работе в повторно-кратковременном режиме при заданном ПВ без недопустимого перегрева ее частей-

Из соотношений (8.5) и (8.6) следует, что кратковременный ток во вторичном контуре /2 может быть различным в зависимости от номинального или длительного тока и принятого ПВ, причем при малом ПВ можно получить очень большой кратковременный ток /2 (рис. 8.12, б)-

Это справедливо только с точки зрения нагрева элементов машины. Максимальное же значение тока 'а зависит от установленного вторичного напряжения (при холостом ходе сварочного трансформатора) и полного сопротивления X сварочной цепи:

/д = 5нТ/ЛБ/100,

1

УЩ% + Яш + Яээ)2 + (*8 + Ххк)