(рис. 2.9). При этом, чем выше Рсв тем ниже указанная критическая температура. Для низкоуглеродистых сталей и различных усилий при температуре 600° С /?дд и /?эд близки к нулю. Для алюминиевых сплавов эта температура составляет около 350° С.

При сварке снижение контактного сопротивления происходит за десятые и сотые доли от времени сварки (например, за 0,001—0,003 с для толщин 0,5—1 мм).

Интенсивное выделение теплоты в контактах может привести к образованию ряда дефектов. Поэтому перед сваркой обычно детали проходят предварительную подготовку поверхности для обеспечения достаточно низких и стабильных значений контактных сопротивлений.

Собственное сопротивление «холодных» деталей толщиной б при условии, что площадь фактического контакта 5ф равна кажущейся или контурной площади 5К = 1м/к/4, и а\ = йт = йдд можно оценить по следующей формуле:

Яд = АдР —агтг

Рис. 2.9. Зависимость /?ээ и /?д от температуры деталей

где р- ^^ — электрическое сопротивление цилиндра /?ц

диаметром йА и высотой 26; р — удельное электросопротивление металла при комнатной температуре, Л„ — коэффициент электросопротивления деталей, равный /?д//?ц.

Величина р зависит от рода металла (табл. 2.1) и от вида его термомеханической обработки. Сплавы и особенно высоколегированные (например сталь 12Х18Н9Т) отличаются высокими значениями р. Нагартовка и термообработка металла приводят к увеличению сопротивлений. Так, р отожженного сплава Д16 составляет 4,3 мкОм -см, а термообработанного (закалка и старение) уже 7,3 мкОм-см.

Ввиду определенной ограниченности диаметра контактов по отношению к размерам деталей наблюдается расте-