(сварка широких холоднокатаных листов из аустенитных сталей). Выбор режимов стыковой сварки различных подобных деталей облегчается при использовании теории подобия, согласно которой подобие температурных полей и деформаций при геометрическом подобии соединений определяется четырьмя критериями:

где / — линейный размер (диаметр стержня при стыковой сварке); и — напряжение на свариваемых деталях; и р — соответственно усилие сжатия свариваемых деталей и давление сжатия; от — предел текучести металла. Теплофизические характеристики металла р, с, у, К и а принимают постоянными, не зависящими от температуры.

Из приведенных критериев подобия вытекают следующие зависимости параметров режима сварки от линейного размера детали I:

1)длительность сварки пропорциональна второй сте-ени линейного размера, т. е. 1СВ = I2 (из критерия П^;

2)скорость оплавления с/опл = 1/1 (из критерия /72);

3)напряжение и не зависит от размера / (из крите-ия Я3);

4)сварочный ток 1 = 1, так как и = //?, г И =

5)из соотношения / = III2, следует, что плотность ока / = 1//;

6)усилие сжатия /*" = 1Ъ (из критерия /74). После сварки удаляют грат и усиление шва, при необходимости соединение правят. Грат и усиление шва удаляют механическим путем на металлорежущих станках, в специальных гратоснимателях, резцовыми головками, Дорнами и другими способами. При сварке профилей и полос грат можно срезать губками при осадке.

В зависимости от природы свариваемого металла и предшествующей термомеханической обработки после сварки назначают тот или иной вид термообработки. Термообработку можно проводить непосредственно в губках стыко-в°и машины путем дополнительного нагрева током после осадки. Дополнительный подогрев током после осадки Деталей из сталей, склонных к закалке, уменьшает ско-*,рещи охлаждения металла и вероятность образования

осм^аЧество соеДинений обычно контролируют внешним отРом и обмером, механическими испытаниями, метал-