такте, равное 0,4—0,6 В. Более высокие значения £/к соответствуют малым скоростям движения зажима машины и большим сечениям свариваемых деталей.

Значение температуры Тг (х, г) вычисляют с помощью номограммы (рис. 3.18) через безразмерные параметры температуры Та У ^суРш0/72, расстояния х У Вш„/а и времени Вю0г.

Нагрев деталей при оплавлении после прерывистого подогрева сопротивлением практически не изменяет распределения температуры в деталях, полученное при подогреве, и вызывает значительное повышение температуры лишь в узкой приконтактной зоне. Поэтому приближенно можно считать, что распределение температуры к концу оплавления одинаково с распределением к концу стадии прерывистого подогрева, а температура торцов равна температуре плавления металла.

При сварке оплавлением возможна неравномерность нагрева деталей по сечению, вызванная неравномерностью оплавления. Неравномерность оплавления связана с направленным характером перемещения металла в зазоре и проявляется в более интенсивном оплавлении детали у внешней кромки (по отношению к контуру) и наличии в этой зоне торцов большего количества жидкого металла. Неравномерность нагрева резче проявляется при одностороннем токоподводе к деталям.

§ 5. ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ДЕТАЛЕЙ ПРИ ОСАДКЕ

2р Пластическая деформация торцов деталей при осадке (существенно влияет на качество сварных соединений. Величина и характер распределения пластической деформации зависят от природы свариваемого металла, распределения температуры в зоне сварки и схемы деформации.

/ Большое влияние на процесс осадки оказывают пла-/ стичность металла и его сопротивление пластической де-/ формации. Пластичность металла определяет его способ-I ность выдерживать без повреждений значительные де-I формации, необходимые для осуществления сварки, а со-I противление пластической деформации — величину уси-кьлия при осадке.

\ С повышением температуры пластичность металлов \обычно повышается, а сопротивление деформации падает.