Примечания: 1. Твердость ИВ металла коррозионно-стойкого шва сварных соединений сосудов и аппаратов вз двухслойных сталей ие должна превышать 2200 МПа.

2. При 20 °С ок снарных соединений должен быть не ниже ов основного металла по стандарту или техническим условиям для данной марки стали.

предназначенных для хранения сжиженных газов, японскими стандартами предъявляется требование к уровню критического раскрытия трещины 6С, которое при температуре испытания —50 °С должно превышать 0,20 мм.

Для сварных соединений магистральных трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащий газ, в соответствии с NACE Specification по методу NACE ТМ-01-77 предусматривается определение пороговых напряжений при длительности испытания 720 ч.

К материалам конструкций, эксплуатируемых в северных морях, начиная с 1981 г. предъявляют требования по KV при —60 °С (металл ЗТВ сварных соединений), а также по 6С при —10 °С (металл шва и металл ЗТВ сварных соединений).

9.2. НИЗКО УГЛЕРОДИСТЫЕ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ

Стали типа 09Г2, 09Г2С имеют очень высокую критическую скорость охлаждения, превышающую 100 °С/с, поэтому охлаждение при сварке не вызывает образования в металле шва и в ЗТВ •полностью мартенситной структуры. Структура различных уча-194

стков ЗТВ изменяется от крупнозернистой ферритно-перлитной, часто видманштеттового типа в околошовном участке, до мелкозернистой ферритно-перлитной в участке неполной перекристаллизации. Как правило, твердость металла шва и околошовного участка ЗТВ не превышает 2000 МПа.

Выбор режимов и технологии сварки низколегированных сталей необходимо осуществлять на основе анализа условий, предотвращающих образование горячих и холодных трещин, опасность появления которых возрастает с увеличением содержания вредных примесей, углерода и легирующих элементов в составе стали. Так, в сталях типа 10Г2С1, 15ХСНД, 14Х2ГМР, 14ХГС с повышением содержания марганца, хрома и других легирующих элементов при содержании 0,15 % Си более вследствие наличия карбидов с более высокой устойчивостью (по сравнению с цементитом) начинает сказываться эффект образования негомогенного аустенита при сварочном нагреве. С увеличением степени легиро-ванности стали и повышением интенсивности охлаждения металла при сварке в структуре металла ЗТВ возрастает содержание бей-нитной или даже мартенситной составляющей. Отмеченное способствует повышению твердости металла в ЗТВ сварных соединений.

Образование закаленных участков в сочетании с наводоро-живанием при сварке и высоким уровнем остаточных сварочных напряжений может привести к образованию холодных трещин при сварке сталей такого типа. Поскольку увеличение погонной энергии может явиться причиной снижения сопротивления сварных соединений хрупкому разрушению, общепринятая технология основана на применении сварки с ограничением погонной энергии. При толщине свариваемого проката более 50 мм эффективно применение автоматической сварки под флюсом либо в защитном газе в узкий зазор. Повышение производительности сварочного процесса при удовлетворении предъявляемым требованиям по механическим и служебным свойствам достигается использованием технологии, основанной на регулировании термических циклов как при автоматической сварке под флюсом (при толщине проката до 30 мм), так и при электрошлаковой сварке (при толщине проката более 30 мм) [73].

Особенностью термоупрочняемых сталей, номенклатура которых в промышленности расширяется в связи со снижением металлоемкости конструкций, является их склонность к разупрочнению при сварке, уменьшающая конструктивную прочность сварных соединений. Рациональными направлениями повышения эффективности применения термоупрочненных сталей в сварных конструкциях является введение в их состав элементов, снижающих условную критическую скорость охлаждения, либо, если речь идет о сварке сталей конкретных марок относительно простых по химическому составу, применение технологии сварки с регулированием термических циклов. 7»у195

Требования к свойствам сварных соединений газонефтехимического оборудования (ОСТ 26-291—79)