ных соединений аустенитных сталей, эксплуатирующихся в кор-розионно-активных средах при повышенных температурах, их следует подвергать термической обработке, заключающейся в продолжительном (3—5 ч) нагреве при 900 °С. Такой нагрев одновременно с выделением карбидов из аустенита приводит к развитию диффузионных процессов внутри аустенитных зерен и к обогащению хромом приграничных участков зерна, откуда хром перешел в карбиды.

Для таких сварных соединений закалка или нормализация с высоких температур (1000—1150°С) недопустима, поскольку они приводят к аустенитизации, выделению карбидов и понижению стойкости, к межкристаллитной коррозии в околошовной зоне при 500—650 °С.

Например, сварные соединения стали 08Х18Н10Т, склонные после сварки к межкристаллитной коррозии при эксплуатационных нагревах 650 °С, после стабилизирующего отжига при 875 °С в течение 3 ч при последующем эксплуатационном нагреве при 500 °С в течение 10 000 ч склонности к межкристаллитной коррозии не обнаруживают.

Нагрев до 600 °С приводит к снижению стойкости не только к межкрисгаллитной коррозии, но и стойкости к коррозионному растрескиванию. Как известно, причиной понижения стойкости к коррозионному растрескиванию изделий из аустенигных и неаустенигных сталей, работающих в коррозионно-активных средах при статических нагрузках ниже предела текучести, является сегрегация атомов водорода.

Для сварных соединений, которые эксплуатируются в коррозионно-активных средах без нагрева (температура до 300 °С), закалка или нормализация с высокой температуры является допустимой.

В зоне сварного соединения, нагретой до 900 °С, можно ожидать некогорое повышение прочности и снижение пластичности, а также коррозионной стойкости мегалла в результате выделения из раствора карбидов. Для этой зоны послесварочная закалка с температуры 1050—1150 °С будег полезна в целях восстановления свойств. В зоне сварного соединения, нагревающейся до 700 °С, процессы карбидообразования также будут протекать достаточно активно и скажутся на изменении свойств, поэтому для этой зоны закалка также будет полезна.

В остальных зонах сварных соединений аустенитных сталей существенных изменений фазового состояния и свойств не происходит, хогя длительная эксплуатация при температуре 400— 500 °С может вызвать выделение карбидной фазы в дисперсном виде, кратковременный нагрев на эту же температуру при сварке к таким изменениям фазового состояния не приводит.

В заключение можно отмегить, что закалка сварных соединений высоколегированных аустенитных сталей является рациональной операцией, если сварные соединения не эксплуатируются 168

Работа разрушения ЗТВ сварных соединений аустенитных сталей прн низкой температуре

* Малопроходиая. 8 Многопроходная.

Условные обозначения видов сварки: РДС — ручная дуговая; АДС — аргонодуговая; АФС — автоматическая под флюсом.

в коррозионно-активных средах при температуре 500— 650 °С.

Аустенитные стали целесообразно применять для конструкций, работающих при низких температурах, так как они обладают высокой хладостойкостью и сохраняют ударную вязкость. Наиболее высокую вязкость аустенитных сталей при гомогенном состоянии и их сварных соединений можно достичь аустенитиза-цией — закалкой с 1050—1150 °С. Аустенитизация сварных соединений хладостойких конструкций рациональна и по другой причине. При недостаточной стабильности аустенита в стали, определяемой ее составом, глубокое охлаждение можег привести к распаду аустенита с образованием мартенсита и снижением вязкости. Наличие в отдельных участках ЗТВ сварки карбидных выделений приводит к обеднению аустенита в этих участках легирующими