углерода и азота в стали температура начала б ^'-превращения возрастает, причем тем в большей степени, чем выше интенсивность охлаждения.

В зависимости от интенсивности охлаждения после нагрева с температур закалки или при повторном нагреве закаленной двухфазной аустенитно-ферритной стали наряду с образованием вторичного аустенита возможно появление в структуре с-фазы, способствующей снижению сопротивления металла хрупкому разрушению. По данным работы [52], наиболее интенсивная сигма-тизация происходит при температуре 850 °С. Например, после выдержки в течение 5 мин при 850 °С предварительно закаленного с 1100 °С образца из двухфазной стали на границе раздела аустенит — фе^гшх,„о£р^з^етгж_о:-^а^а_ж ,^11де__лаост^ен^ных^пластин, причем с увеличенитвыдержки до 20 мин происходит рост частиц, о-фдзы-вяу-три ферритного зерна, а при более длительной выдержке выделившиеся фазы коагулируют, и в структуре стали наблюдаются крупные выделения а-фазы и сложных карбидов типа Ме28Св и вторичного аустенита у , карбиды и карбонитриды растворяются. Полагают, что ведущей фазой в процессе 6 -• о -»--*■ ^'-превращения является о-фаза, образование которой способствует обеднению хромом смежных областей ферритных зерен и ^'-перестройке кристаллической решетки.

Наиболее высокий комплекс вязких, прочностных и пластических свойств двухфазных сталей достигается при содержании в структуре 40—60 % б-феррита и 40—60 % аустенита.

Рис. 10.6. Изотермическая диаграмма фазовых превращений в стали, содержащей 0,013% С, 26,9 % Сг, 6,9 % N1, 0,002 % N 195]

Рис. 10.7. Аиизотермические диаграммы фазовых превращений в сталях с различным содержанием элементов, %:

1 — 0,028 С, 0,07 Бь 0,13 Мп; 24,3 Сг, 7,3 N1, 0,2 N (температура ферритизации 1360 "С, длительность 90 с); 2 — 0,02 С, 0,02 Б1, 0,02 Мп, 24,7 Сг, 6.8 N1, 0,056 N (температура ферритизации 1360 °С, длительность 60 с)

(---— содержание 6-феррита в стали I;

--.1—.—. —- содержание б-феррита в стали 2) [95]

Рис, 10.8. Микроструктура электрошлаковых сварных соединений стали

08Х21Н6М2Т:

а ■ околошовный участок, X 200; б — основной металл, к 200 (По данным Е. А. Ефн-менко н М. А. Харитоновой)

10.6.ХРОМОНИКЕЛЬКРЕМНИСТЫЕ СТАЛИ

Легирование кремнием в количестве 5—6 % способствует существенному повышению коррозионной стойкости хромони-келевой стали в кипящих растворах азотной кислоты высокой концентрации [10]. В химическом аппаратостроении находит применение сталь 02Х8Н22С6. Структура стали аустенитная (рис. 10.8, б), показатели механических свойств при 20 °С следующие: ат 200МПа; ав 520 МПа; б6 = 40 %; KCU = «= 2,5 МДж/м2; угол загиба 180°.

При нагреве и охлаждении в процессе сварки или термообработки силицидная фаза, имеющаяся в составе структуры высококремнистой аустенитной стали, может растворяться и вновь кристаллизоваться, образуя вторичные силициды. Возможно также ее обогащение легирующими элементами, присутствующими в составе стали. При этом изменяются дисперсность и плотность распределения силицидных включений, что влияет на механические и коррозионные свойства стали. По данным работы [10], в стали, легированной ниобием, выделения карбидов и карбосилицидов локализуются по границам первичных силицидов или в их скоплениях и относительно равномерно распределяются в матричном ^-твердом растворе, а сетка границ рекристаллизованных зерен остается свободной от выделений. При этом сталь, легированная ниобием, не проявляет склонности к МКК.

10.7.ВЫСОКОМАРГАНЦОВИСТЫЕ СТАЛИ

Высокомарганцовистые (~13 % Мп) стали с содержанием углерода 0,9—1,5 % характеризуются высокими износостойкостью и сопротивляемостью ударным нагрузкам при нормальных и пониженных температурах. Они хладостойки при температуре до — 50 °С [21].

Высокомарганцовистые стали применяют в транспортном и дорожном машиностроении, а с развитием способа центробежного литья их стали использовать для изготовления труб магистраль-