для сварных соединение прошедших последующую термообработку по режимам отпуска или закалки с последующим отпуском. Например, при температуре —40 °С значение KCU металла шва после отпуска при температуре 650 °С в течение 14 ч составляет 0,71—0,96МДж/м2. Для закаленно^-отпущенных сварных соединений оно составляет 1,46 и 2,1 МДж/м2 соответственно после длительного (14 ч) однократного отпуска при температуре 650 СС и восьми кратковременных отпусков, при температуре 600 °С в сочетании с трехчасовым отпуском при температуре 650 °С.

Поверхность разрушения металла шва преимущественно квазихрупкая, причем на поверхности после сварки с последующей закалкой и отпуском видны более развитые гребни пластической деформации.

Данные, подтверждающие возможность обеспечения высокой ударной вязкости как металла шва, так и околошовного участка закаленных сварных соединений при сочетании кратковременных отпусков при температуре 600 °С с трехчасовым отпуском при температуре 650 °С, с учетом положительного влияния такой термообработки на ударную вязкость основного металла и распределение твердости в ЗТВ сварных соединений (см. рис. 9.8) позволяют рекомендовать ее для применения в промышленных условиях при изготовлении сварного оборудования из стали типа 2,25Сг—0,5Мо.

Для обеспечения тепловых условий, близких к тем, которые реализованы при получении электрошлаковых сварных соединений стали типа 2,25Сг—0,5Мо толщиной 140 мм, ЭШС стали той же марки толщиной 200 мм (в закаленном состоянии) была выполнена в два прохода (см. табл. 2.9). Результаты измерения твердости в различных сечениях сварных соединений приведены на рис. 9.9 и 9.10. Сравнивая кривую / на рис. 9.8 и кривые А—В на рис. 9.10, можно отметить, что характер распределения твердости в ЗТВ сварных соединений стали толщиной 140 и 200 мм одинаков. Область металла, нагретого в интервале 550—700 °С, интенсивно разу прочняется. Причем в двухпроходном варианте ЭШС и в металле шва выделяются два разупрочненных участка (рис. 9.9, кривая /). При автоматической дуговой сварке под флюсом в узкий зазор также имеются участки с различным уровнем твердости.

Рис. 9.11 и 9.12 иллюстрируют влияние различных видов последующей термообработки на распределение твердости в поперечных сечениях сварных соединений, выполненных двухпро-ходной ЭШС (табл. 9.15). Наиболее однородное распределение твердости в ЗТВ достигается в случае применения последующей закалки с отпуском. При этом по сравнению с нормализацией при совпадающих режимах последующего отпуска для случая закалки достигается более высокий уровень значений твердости как в металле шва, так и ЗТВ сварных соединений.

Из табл. 9.15 видно, что, как и в случае однопроходной ЭШС стали толщиной 140 мм (см. табл. 9.14), при двухпроходной ЭШС 2)8

Рис, 9.9. Распределение твердости по оси шва при двухпроходной ЭШС (/) і

АДС в узкий зазор (//):

1—98 — номера проходов; Л—В — трассы замера твердости в поперечном сечении

(Л. С — линия сплавления)

мм 40 J530 25 20 15 10 S О 0 5 10 15 20 25мм

Рис. 9.10. Распределение твердости в сварных соединениях стали типа

2.25 Сг—0,5 Мо (толщина проката 200 мм):

а — двухпроходная ЭШС; б — АДС в узкий зазор; А—В — траесы замера твердости

(см. рис. 9.14)