Рис. 6. Эпектрическая схема источника питания: 1,2- бпоки; 3 - ручки

ния в сварочной цепи тока от тока или иного блока определяется величиной напряжения на выходе соответствующего блока. Результирующий ток дуги показан на рис. 1. Цифрами 1,2,3,4, Б обозначены стадии перехода каппн электродного металла в сварочную ванну. Дроссель »А (см. рис. 6) предназначен дпя согласования работы двух блоков. В те моменты времени, когда напряжение нмпупьса падает ниже величины выходного напряжения блока дежурной дуги, он поддерживает величину сварочного тока, давая время этому блоку включиться в работу. Дроссель В, соединенный последовательно с блоком 2, сглаживает пупьсапии тока паузы. Настройка параметров режима сварки осуществляется с помощью ручек. Уровень тепповпоже— ния находится в соответствии с величиной среднего тока. Описанный источник обеспечивает лишь одну, фиксированную частоту следования импульсов, равную частоте питающей сети. Форма импульса тока, как и скорость нарастания и спада тока, не регулируется. Управление тепповложением осуществляется лишь за счет энергетических параметров (1И, 1п) СМТ, что значительно снижает технологические возможности сварки. Использование в источнике импульсов тока (блок 1, см. рис. 6) однополупериодной схемы выпрямления приводит К появлению постоянной составляющей в цепи питания этого блока и соответственно показателей трансформатора (л• соя ц).

В СССР выпускались источники питания этой группы типа ИПИД-1 и ИПИД-ЗООМ, состоящие из следующих основных узлов:* свар очного трансформатора и выпрямителя для питания дуги в течение периода импульса, трансформатора н выпрямителя дпя питания дежурной дуги, прерывателя тока дпя формирования импульсов и аппаратуры управления. Прерыватель тока регулирует ие только длительность сварочного импульса, ио

Я продолжительность пропускания тока в течение каждого полупериода переменного напряжения. Это дает возможность в более широком диапазоне изменять среднее значение сварочного тока, а следовательно, степень нагрева изделия. Указанные источники агрегатного типа имеют однотипное устройство н отличаются пишъ мощностью,

К достоинствам Источников питания с агрегатным принципом построения можно отнести возможность раздельной и независимой регулировки энергетических параметров обоих уровней СМТ| к недостаткам - громоздкость агрегатов, наличие постоянной составляющей тока в цепи импульсного источника, повышенный расход активных материалов.

Большое распространение вследствие своей простоты нашли источники импульсного тока, обеспечивающие дискретную подачу мощности в сварочную цепь. Эти источники составили вторую группу н представляют собой прерыватели с блоком управления, включенные в сварочную цепь [88]. Дпя дуговой сварки они применимы лишь при достаточно большой частоте следования импульсов {( »25Гц).Наибольшее распространение источники этой группы нашли в контактной и эпектрошлако-вой сварке, т.е. в тех процессах, где источники теппоты имеют относительно большую постоянную времени. В настоящее время разработана гамма мощных контакторов типа ПСЛ-1200, ПСЛТ-1200, ПСЛ-700 на токи до 1,2 к А [89, 90]. Конструктивно устройства этой группы наиболее просты и дешевы,

В третью групцу объединены источники питания, модулирование сварочного тока в которых осуществляют с помощью транзисторов. Пример такого источника показан на рис. 7. В этих устройствах переходы змиттер-коппектор транзисторов подключены непосредственно в сварочную пепь поспедователь-ио с дуговым промежутком. Поскольку коллекторный ток единичного транзистора относительно мал, то дпя модулирования Достаточно больших сварочных токов используют блоки тран-зисторов (до 10 - 20 транзисторов в одном блоке). Суммарный коммутируемый ток в этом случае определяется по п

гДе 1д( - базовый ток единичного транзистора;

/9| -статический коэффициент усиления транзистора; 'к 1 ~ коллекторный ток единичного транзистора.

^ - коллекторный ток единичного транзистора, а уравнения следует, что сварочный ток |д зависит от вепи-