кромкой полосы и этим токоподводом, а контакт, подводящий ток к кромке полосы, — на расстоянии 15—25 мм от края полосы. При этом снижается интенсивность нагрева кромки полосы и уменьшается разница температур нагрева кромок.

Трубоэлектросварочный агрегат' 150-350. Первый промышлен ный стан для производства труб диаметром 150—350 мм из ленты шириной 150—300 мм и толщиной 0,8—1,5 мм со скоростью сварки до 30 м/мин при выходе готовой трубы со скоростью 15 м/мин был введен в эксплуатацию в 1965 г. В линии стана установлены: разматыватель рулонов, ножницы для обрезки концов, стыко-сварочное устройство, профилировочно-подающая машина, обеспечивающая подачу ленты в формовочное устройство, высокочастотная установка ВЧС2-160/0,44 и выходной рольганг для приема сварной трубы. Профилировочно-подающая машина обеспечивает подгибку кромок ленты, при которой получается более гладкая наружная поверхность. При изменении ширины ленты или перестройке стана на Другой диаметр труб изменяется угол формовки, что достигается поворотом профилировочно-подаю-щей машины вокруг вертикальной оси, проходящей через ось шовообжимных валков.

В процессе наладки режимов сварки установлено, что для стабильности процесса сварки и стойкости скользящих контактов большое значение имеет угол между направлением движения кромки в точке касания контакта и линией, проходящей через эту точку и ось поворота контакта (угол а на рис. 64). Наилучшие условия для работы скользящего контакта обеспечиваются, если угол а = 0, однако при этом угле трудно выполнить конструкцию кондуктора. Обычно ось поворота контакта лежит выше линии направления движения кромки (а > 0). Для этого случая усилие поджатия скользящего контакта к кромке, обеспечивающее электрический контакт (пренебрегая трением в шарнирном соединении), можно определить по формуле

/V '= aFnpl [с (cos а + k sin а) ], (98)

где Fnp — усилие пружины; а — плечо приложения усилия Fnp; с — расстояние от соприкосновения контакта и кромки до оси его поворота; fe — коэффициент трения пары контакт—кромка.

В процессе работы кондуктора коэффициент fe изменяется и приводит к колебаниям усилия поджатия контакта к кромке. Так как колебания усилия N нежелательны, угол а должен быть выбран так, чтобы Afmln//Vmaxr> 0,9, тогда

fe < 0,111/tga. (99)

Приняв k > 0,1, что справедливо для большинства материалов, получим сс < 45°. Результаты расчета допустимого значения

коэффициента трения для различных углов а по формуле (99)

приведены ниже:

а 0 Б 10 15 20

k Нет огра- 1,26 0,63 0,41 0,31

ничений

а 25 30 35 40 45

k 0,24 0,19 0,16 0,13 0,111

Опытная эксплуатация промышленного стана 150-350 показала, что при производстве труб из холоднокатаной ленты угол а = 50^-55° не обеспечивает устойчивой работы скользящих контактов: часты случаи отрыва контакта от кромки под действием момента, создаваемого усилием трения. Между контактом и кромкой возникает дуга, что приводит к выходу из строя контакта и прожогу кромки (в момент отрыва контакта усилие трения падает и под действием пружины контакт снова опускается на кромку и т. д.). При а = 40н-45° скользящие контакты работают более стабильно, однако их стойкость невелика. Поэтому рекомендуется а выбирать не более 30 —35° при сварке труб из холоднокатаной и не более 25—30° — из горячекатаной ленты.

Наладка механизмов стана и высокочастотного оборудования производилась при сварке труб диаметром 182 мм из холоднокатаной обрезной рулонной ленты шириной 200 мм и толщиной 1,2 ^ ± 0,5 мм. Допуск по ширине ленты для большинства рулонов составлял ±0,8 мм. Материал ленты — сталь марки МСТ-1. Скорость сварки изменялась от 12 до 22 м/мин.

Внутренний и наружный шовообжимные ролики выполняются водоохлаждаемыми. Усилие поджатия роликов при сварке трубы диаметром 180 мм и толщиной стенки 1,2 мм составляло 150—-200 кгс. Диаметр внутреннего ролика 90 мм, наружного — 120 мм. Для получения качественного сварного соединения необходимо ролики устанавливать так, чтобы их оси обязательно лежали в плоскости, нормальной к касательной к кромкам в точке их схождения. Линия пересечения плоскости, в которой лежат оси роликов, и вертикальной плоскости, проходящей через центр нахлестки, должна пересекаться с осью трубы. При таком расположении осей направления движения роликов и кромок в месте их схождения совпадают. Если оси установлены неточно и направления'движения роликов и кромок не совпадают, разогретый металл кромок смещается и качество сварного соединения по его длине нестабильно.

Шовообжимные ролики при сварке находятся в непосредственном соприкосновении с разогретыми до высокой температуры кромками; т. е. период разогрева поверхностных слоев металла роликов сменяется периодами охлаждения. Это приводит к возникновению в роликах знакопеременных температурных напряжений, которые снижают их стойкость.

Были опробованы сменные обоймы шовообжимных роликов, изготовленные из различных материалов: сталей 45, 40Х, ШХ15 и латуни Л62. Стойкость обойм из стали 45 наибольшая — 3—4