нагреваются индукторами и при осадке в шовообжимной клети свариваются. Сваренная часть трубы поступает в холодильник, где шов охлаждается до температуры 300—400° С, затем в овали-зирующей клети трубе придается форма вертикального овала, необходимая для того, чтобы при переварке шва дуговым способом под слоем флюса труба приняла круглую форму (рис. 101).

При эксплуатации стана 1220-1620 производилась сварка труб из стали марки 17Г2АФ с односторонней разделкой. Была достигнута проектная скорость сварки (12—13 м/мин) для труб диаметром 1420 мм и толщиной стенки 16,5 мм. Сварка производилась при следующем режиме: мощность 1050 кВт; напряжение на индукторе 830 В; приведенная мощность 5,05 кВт /(мм-м/мин)

Рис. 101. Труба диаметром 1220 мм, толщиной стенки 12 мм на выходе из стана 1220-1620 после высокочастотной сварки технологического шва

При такой же потребляемой мощности сваривались трубы диаметром 1220 мм и толщиной стенки 12 мм из стали марки СтЗ при скорости сварки 15—18 м/мин и приведенной мощности 4,85 5,18 кВт/(мм-м/мин).

Электрическая схема высокочастотного оборудования позволяла питать индукторы как от двух электрически не связанных станций мощностью по 2000 кВт, так и от объединенной (общей) подстанции мощностью 4000 кВт. Работа при питании от общей подстанции не дала положительного результата из-за того, что невозможно раздельно регулировать мощность на каждом индукторе.

При питании от двух станций с неодинаковыми частотами из-за взаимного влияния одного индуктора на другой напряжение на элементах высокочастотного оборудования колеблется. При этом частота модуляции равна разности частот станций и состав-

ляет примерно 4—5 Гц, а глубина модуляции — до 12—15% от соответствующих амплитуд напряжений. Колебания напряжения на индукторах не приводят к снижению качества технологического шва, однако могут снизить качество рабочих швов

В результате исследований удалось найти способ несколько снизить глубину модуляции напряжения на индукторе и устранить ее для напряжений на конденсаторной батарее и преобразователе за счет включения последовательно с индукторами И1 и И2 обмоток трансформатора Ы и Ь2 (рис. 102). Взаимная индуктивность М между обмотками Ы и Ь2 выбирается такой, чтобы э. д. с, наведенные в обмотке индуктора и последовательно

Рис. 102. Схема компенсации взаимного влияния индукторов при сварке двухшовных труб

с ним включенной обмотке трансформатора, были равны по значению и взаимно уничтожались. Наилучшие результаты были получены при большой разности частот станций. Так, при питании одного из индукторов от преобразователя частотой 8 кГц, а второго — 10 кГц глубина модуляции напряжения на индукторах даже при высокой добротности контуров менее 10%. Расчетом подтверждено, что модуляция напряжения на индукторе с частотой 2 кГц не снижает качества сварного соединения.

В результате исследований была отработана технология, при которой технологический шов удовлетворяет предъявляемым требованиям. Если выдавленный при высокочастотной сварке технологического шва наружный грат заполняет менее трети разделки, то грат снимать не обязательно, так как его наличие не ухудшает качества сварного соединения при переварке технологического шва дуговой сваркой под слоем флюса.