свариваемые поверхности на глубину (1-^2) Д немагитиы, • .і кое же, как и на моделях из немагнитного материала (макснмнлі. ное расхождение 12%).

Следовательно, при одинаковом распределении поверхности»! плотности тока на немагнитных и ферромагнитных кромках ми лезная мощность примерно одинакова. Полная же мощность ми ферромагнитных кромках несколько больше, так как на бокоиых поверхностях магнитная проницаемость ц> 1 и удельная мши ность больше, чем при р = 1.

Мощность, необходимая для сварки, и активное сопротивление кромок из ферромагнитного материала увеличиваются по сраши нию с мощностью и активным сопротивлением кромок из немаги н і ного материала пропорционально коэффициенту

| йг | + 0,55 | Уре\*512

\йг\

где 5 2 и 53 — контуры интегрирования на участках с I и

це > 1 (ре — относительная магнитная проницаемость на мм

ВерХНОСТИ КрОМОК, бе|1с|

ся из графика рис. 0 н зависимости от напряжен ности магнитного поля на поверхности кромок).

По формуле (75) рас считаны значения дли параллельных кромок, ни которым затем получены

Средние КОЭффиЦПСП 11,1

Рис. 48. Плоская система, к которой приводятся свариваемые кромки из ферромагнитного материала

^дер ДЛЯ кромок, расположенных под углом. Значения этих ко >ф фициентов для кромок с различным расположением магнитопроио дов показаны на рис. 49, из которого видно, что /гцср завиенч <и сварочного тока и зазоров между кромками, а также зазором между магнитопроводами и кромками. Экспериментальной при веркой установлено, что при 2^/Дк > 1 расхождение между р.и четными и экспериментальными значениями &мер не превышлел 10%.

В вышеприведенных разделах книги рассмотрены особенноетн протекания токов высокой частоты по кромкам трубной заготовки при сварке, приведены зависимости поправочных коэффициентом, которые позволяют рассчитать активное и индуктивное сопротнн ления свариваемых кромок и мощность, необходимую для их рн зогрева до сварочной температуры. Пользуясь этими данными, можно рассчитать электрические параметры сварочного устрой ства с контактным подводом тока. Для расчета электрпческн параметров устройств с индукционным подводом тока, которые

|ШЛИ тирокое применение в промышленности, необходимо ДО-Ннщиим.....о проанализировать систему индуктор—трубная запиши* и

8)*дср

1,0 2,0 3,0 %0Штт

її)

1,6

ив

1,4 1,3 1.2

1,0

1 2 3 Ч (Щтш

4 Оь/д),

'тах

Рис. 49. Значения коэффициентов йМСр для ферромаг-гнитных кромок, расположенных под углом: а — без магнитопровода; б и е — с двумя и одним магнитопроводами (Ь1с1 = 10 — сплошные линии, Ый =6 — штриховые линии);

/ — /,<р/2й = 15-10« А/м; 2 — 1кр12й = 45-10« А/м; 3 — 1кр/2й = 90-10« А/м

11. Расчет электрических параметров системы индуктор—трубная заготовка

Несмотря на то что высокочастотная сварка с индукционным цмлнодом тока применяется давно, работ, посвященных созданию м1молики расчета параметров индуктора, относительно мало. Предложены две методики, в которых используются метод святимых контуров (численный) [281 и схемы замещения [25, 26].

Численный расчет параметров индуктора с использованием Мтоли связанных контуров. Методом связанных контуров можно ипимш.чонаться для расчета параметров индуктора, применяемо! о дли сварки труб из неферромагнитного материала без исиоль-•м|)||П1П1 магнитопроводов. Исследуемая система (индуктор— Грубнпн жтготовка) разбивается на изолированные один от дру-юю мн-менты. Поперечное сечение токопроводов каждого эле-мтп iи (отнимается настолько малым, что плотность тока в преде-¡111* сечения можно считать постоянной. Разбивая наружную и пиу iрентою поверхности трубной заготовки на элементы, получаем