середине кромок, хотя строго учесть влияние этого потока ДОВОЛ МП > трудно. Ввиду этого расчет мощности производился ДЛЯ ДИ\'\ крайних случаев.

1. Тепловой поток от углов к середине кромок весьма ма.п м на распределение температуры на свариваемых поверхностях w влияет. В этом случае средняя часть кромок разогревается ію сварочной температуры, а их углы перегреваются. Полезная мощность определяется из условия, что поверхностная плотноеIL. тока на свариваемых поверхностях постоянна и равна плотное ш тока в середине кромок. При этом полезная мощность равна по.и ной мощности, выделяющейся на кромках при hid = 0 или bid

= 0, когда тепловой поток направлен по нормали к свариваемым поверхностям. Отношение полной мощности к полезной обозна чим kP1 и назовем максимальным коэффициентом увеличения мощности.

2. Тепловой поток от углов к середине кромок настолько не лик, что несмотря на неравномерное распределение тока на сна риваемых поверхностях, температура за счет теплопроводности выравнивается. В этом случае вся энергия, выделяющаяся не равномерно на свариваемых поверхностях, полезна. Отношение полной мощности, подведенной к кромкам, к мощности, выделяй шейся на свариваемой поверхности, назовем минимальным ко >i[> фициентом увеличения мощности kPi.

Очевидно, истинное значение коэффициента увеличения мош ности kP лежит в пределах от kP1 до kPZ и зависит от времени нагрева, свойств материала, толщины кромок и других параметром, учесть которые довольно трудно. Поэтому этот^коэффициеш можно принять

kp = {kP1 + *и)/2. («'•«'•)

Таким образом, мощность Ркр, необходимую для сварки, на ходим по формуле

Ркр = kPp02d2lKP,

где р0 — удельная мощность, определяемая по методике для полубесконечной среды [6, 35]; /кр— длина кромок на участие нагрева.1

Эта формула, строго говоря, применима, если р0 не изменяется на участке от контактов или индуктора до места схождения кро мок. Но в реальном случае р0 не постоянна на участке нагренл При сварке изделий из немагнитного материала она растет но закону, близкому к линейному. При сварке изделий из ферро магнитного материала она растет от нуля до максимального зп.т чения, затем на участке потери магнитных свойств падает н но том снова растет на участке до места схождения кромок. Ошибка при расчетах Ркр, если пренебречь изменением р0 на участке на грева, не превышает 10%.

Пите прнпедены формулы для расчета коэффициентов увели-чрнни мощное Гц кР1 и кр2, полученные с использованием распре-в*> 1ГН11Н понерхностной плотности тока для кромок с острыми И тру тленными углами при различном расположении магнито-

|||1гщ> 1,ин1

I Ьромкп с острыми углами без магнитопроводов:

К' + 2К~.2Р(к:^) ; (67)

-(Г+feVC' — 2£' ' ,ip2 = [К' + 2К - 2F (/г, S)VK'.

(68)

і кромки с острыми углами и двумя магнитопроводами: n(l-k*) K' + K-F (k,v),. (69)

Kpi = -fe2 (1-й)" К' —П(п', k') '

kp2 = lK' + K-F(k, v)VK'. (70)

•I Кромки с острыми углами и одним магнитопроводом 2К — F (fe, т.) Л-K' — F (kjSj) .

■

/(fa—1) (l—PF)

dt

fe,,2 = [2K - F (k, t) + K' F (k, SJVK'.

(71)

(72)

Кромки со скругленными углами без магнитопроводов:

2 '»

ч

dt

»1

J

1 V (73)

dt _,

J (сіЛ

i. -1_і_

)VT-

(74)

dt

І-иеечнтав коэффициенты kP1 и kP2 по формулам (67)-(74),

......йв.гта^»"!"^

и,,д углом, которые рассчитывались по формуле

*р ср

т=п

Щ hp,,

1 іщ* ПІ* "»*

»кр m=i

коэффициент kP для участка т.

71