Число уравнений системы (46) равно числу двухпрополпиц линий и ограничивается
возможностью ЭЦВМ. При анализе р.и пределения поверхностной плотности тока,
полученного МСТПДММ конформных отображений, видно, что ток течет по широкоіі
IIII лосе свариваемых кромок и плотность тока быстро изменяем и вблизи их углов.
Поэтому размеры проводов линий выбиранм! и в зависимости от их положения и
выражаются формулами
ak = otf*-1; щ = од'-1;
av = aiqv~1', ад = а^п~1,
где q — параметр, определяющий увеличение размера попсреч ного сечения линий
по мере удаления их от углов кромок, la к, размеры поперечного сечения проводов,
расположенных В псин средственной близости от углов кромок, где плотность тока
II 1« меняется быстро, выбраны достаточно малыми. Размеры сечем и к проводов,
расположенных на значительном расстоянии от углов кромок, поскольку плотность
тока изменяется медленно, MOI у I быть достаточно большими, чтобы ширина
исследуемой зоны били не менее 100d, а общее количество линий не превышало 100.
і Можно ожидать, что развитие этого метода позволит в дал h нейшем получить
распределение плотности тока на свариваемых кромках с учетом'реальной глубины
проникновения и уточниih расчет активного и индуктивного "сопротивлений кромок.
Кроме того, результаты могут быть использованы при разработке ген лового
расчета, а также положены в основу решения комплекс ной задачи исследования
электромагнитных и тепловых полеіі м процессов деформации разогретого
металла.
В связи с тем, что работа по исследованию распределения"ш> верхностной
плотности тока на кромках методом связанных кип туров не закончена,
электрические параметры кромок|и мощ. ность, необходимая fдля nxfразогрева,
рассчитывались по р.м пределению поверхностной плотности тока, полученному мето
дом конформных отображений. При этом активное сопротивлении определялось
прирусловий, что ток течет по поверхности кромок в слое толщиной Д.
8."Расчет электрических параметров свариваемых кромок
Выше были приведены распределения поверхностной ПЛОТППс їм тока на
свариваемых кромках из неферромагнитного матери.им при различной их геометрии.
Зная распределение поверхностной плотности тока на кромках и магнитный поток в
зазоре межм.у ними, можно определить активное сопротивление кромок ДЛИНОЙ
M и определяемую внешним потоком индуктивность:
J 16s I21 dz 1
im- I II I -модуль действующего значения напряженности магнитом) ноля, А/м; S
— контур интегрирования, совпадающий i Ипнтуром поперечного сечения кромок; Sx —
линия интегри-piiuiiiiiiH, совпадающая с линией постоянного магнитного
потен-ИНнли,
Дли удобства выполнения инженерных расчетов введено ними те коэффициента
уменьшения активного сопротивления
МроМОК
kR = R/Ro, (49)
д> — активное сопротивление кромок в реальном случае lüd h 0 и bid ф 0);
R0 = /р/dA — активное сопротивление кромок при hid = 0 или bid = 0.
Мини сопротивление кромок R0 и вычислив коэффициент
мс......|спия сопротивления кромок, можно рассчитать активное
(противление кромок для реальных зазоров. Для расчета коэффи-Ннритп
уменьшения активного сопротивления kR и определяемой ине.......м магнитным полем
индуктивности LBH кромок, сходящихся под углом, кромки разбиваются на участки,
длина кото-рил мила, и kR, а также LBH в начале и конце участка отличаются
1(1М11ичптельно. Тогда средние коэффициенты уменьшения активного сопротивления
кромок fc^cp и внешняя индуктивность всей «они нагрева определяются по
формулам:
fc«cp = -r- 2j kRmMm; (50)
'кр m=i
¿bh.cp = "У— Ъ Lwm A/m. (51)
*кр m=i
,дк л/,„ — длина участка m; km — коэффициент уменьшения
и......moro сопротивления для участка m; LBHm — индуктивность
учистка т.
Для плоских кромок с острыми (см. рис. 26) и скругленными U м рис. 34) углами
коэффициенты уменьшения активного сопро-■ пилении и внешние индуктивности кромок
могут быть рассчи-IIIHI.I но формулам, которые получены подстановкой
выражений
Карта
|
