[13] энергетического режима источника питания, работы меха низмов подготовки и осадки свариваемых элементов и качеств.! заготовки.

Наиболее типичными и существенными являются возмущения, обусловленные наличием переменной составляющей на выходг выпрямителя, питающего ламповый генератор, и связанные с этим периодические изменения активной мощности, выделяемой в сва риваемых элементах (случай сварки на частотах радиодиапазона).

Рис. 16. Кадры скоростной съемки процесса сварки труб из алюминия АД1 (скорость сварки 12 м/мин; скорость съемки 3000 кадров в секунду)

На рис. 16 представлены кадры скоростной съемки процесса сварки труб из технического алюминия АД1 толщиной 1 мм при модуляции мощности с / = 150 Гц. На рис. 17 показан сварной шов, полученный в результате оплавления и осадки при наличии этого возмущения. Отчетливо виден процесс избыточного оплавления с образованием кратера и явно недостаточным оплавлением. Осадка мала для сечения, в котором образовался кратер, но увеличить Дос нельзя, так как при этом нарушается устойчивость осаживаемых кромок.

Как и при стыковой сварке оплавлением, в рассматриваемом случае зависимости пластических и динамических свойств сварного соединения от осадки имеют экстремальный характер. При недостаточной осадке Дос в шве могут остаться окислы и даже строчечные непровары (рис. 18). Чрезмерная осадка приводит к искривлению волокон и, как правило, к ухудшению пластич-

п<и'пі п снижению ударной вязкости (рис. 19). При сварке не-шммстричных систем излишне большая осадка приводит к обра-

Рис. 17. Сварной шов трубы из алюминия АД1, полученный при пульсации сварочного тока с частотой /= 150 Гц

юванию «подрезов», что резко снижает прочностные и коррозион ные характеристики сварного соединения.

Третий параметр, зависимый от предыдущих двух,— давле пне осадки Р0с. Как известно, с увеличением скорости осадки растет сопротивление деформированию и, как следствие, повышается Рос. Это явление при высокочастотной сварке с оплавлением алюминиевых сплавов проанализировано в работе [20], в которой предлагается производить оценку средней скорости деформации wcp свариваемых кромок по формуле

^ср = (1 Дос) In (Я0/Як), (26)

где tôc — время осадки; Н0, Нк — начальная и конечная ширина зоны деформации кромок (рис. 14).

Рассчитанные по формуле (26) скорости деформации кромок при сварке прямо-шовных труб из алюминиевых сплавов составляют 100—150 1/с, что превышает

Рис. 18. Микроструктура непровара сварном шве АД1 (X100)