Рис. 71. Внешний вид переходника диаметром ¡7=451) мм после сварки и пе испытанием внутренним гидравлическим давлением

После каждого вида испытания все переходники и тролировали на вакуумную плотность. Согласно тре ванням, натекание не превышало 5 -10-3 л мм рт. ст/с

Изготовленные по разработанной технологии пег ходники используют в транспортных цистернах ЦТ 0,5/0,25 для соединения горловины внутренней емкое из нержавеющей стали 12Х18Н10Т с кожухом из сила АМгб, а также вывода коммуникаций трубопроводов нержавеющей стали через кожух, что в свою очер . позволило в 1,5 раза увеличить гидравлическую емкое и в 2 раза снизить удельную металлоемкость цистерл сравнению с цистернами ТРЖК-4М.

С использованием переходников в транспортных стернах ЦТК-0,5/0,25 были исключены так называем тепловые мосты, фиксирующие внутреннюю емкость Щ носигельно кожуха: всю нагрузку от внутренней емкости вместе с транспортируемой жидкостью воспринимает сварное соединение переходника.

Трубные переходники (АМг6+12Х18НЮТ и АМц + 12Х18Н10Т) с внутренним диаметром 6 и 12 мм, з ключенные в межстенном пространстве цистерн ЦТ 0,5/0,25 также были испытаны по указанной выше пр грамме и показали при этом высокую надежность.

При разработке технологии изготовления холодной сваркой алюминиево-стальных переходников с внутрев' ним диаметром 450 мм возникла необходимость "более подробного изучения влияния масштабного фактора на образование сварного соединения: расчета и выбора раз-

еров заготовок из листового проката, разработки конструкции оснастки и выбора прессового оборудования, с \,уЧения переходников без последующей их механической обработки.

По разработанной технологии были изготовлены алю-щиево-стальные (АМц+12Х18Н10Т) переходники в количестве 6 шт. с внутренним диаметром 450 мм и тол-шиной стенки алюминиевой части S=6 мм (рис. 71).

Заготовки переходника и обжимное кольцо были изготовлены из листового проката с последующей аргоио-туговой сваркой продольным швом и механической обработкой.

Оценку работоспособности таких переходников проводили до и после гидравлических, пневматических, термоциклических испытаний по их вакуумной плотности при обдуве гелием.

Перед испытаниями переходников измеряли внутренний диаметр стальной части и наружный диаметр обжимного кольца с точностью ±5 мкм. После каждого вида испытания вновь производили замеры диаметров (табл. 9) и длины алюминиевой части переходника.

Длина алюминиевой части переходника после испытаний практически не меняется. Все переходники, за исключением одного (см. табл. 9), перед испытанием имеют эллиптическую форму сечения. Кроме того, толщина стенок переходников (кроме третьего) в зоне соединения незначительно отличается в продольных сечениях под углом 12(f. Переходникам № 2 и 3 соответствуют малые значения степени деформации алюминиевой заготовки 0,380 и 0,368.

Изготовленные переходники испытывали давлением сжатого до 5 ати воздуха в течение 15 мин. Все переходники были герметичны. Переходники № 3, 4 и 6 нагрева пи в вакуумной печи до 200—220°С с выдержкой 24 ч и ох-лаж1аением до комнатной температуры.

При этом диаметры переходников уменьшались вследствие деформации составляющих их элементов под действием упругих остаточных и термических напряжений, возникающих в алюминиевом сплаве из-за различного термического расширения соединяемых металлов.

Наружный диаметр переходников уменьшился в среднем на 0,07- 0,20 мм. Наибольшая неравномерность изменения диаметров по различным продольным сечениям наблюдается у переходника № 3. Более значительно изменились внутренние диаметры переходников. В частно-