Влияние конструктивных и технологических параметров на работоспособность переходников определяли по их вакуумной плотности, которую контролировали после 400-кратного охлаждения в жидком азоте в течение 3 мин после прекращения кипения азота и нагрева до комнатной температуры в течение 10 мин. 50 кратного изменения внутреннего давления жидкости в диапазоне от 1 до 10 кгс/см2, вибрационных нагрузок. Вакуумная плотность переходников в результате проведенных испытаний не нарушалась.

Переходники испытывали также внутренним давлением сжатого воздуха до 150 ати с дальнейшей проверкой на вакуумную плотность гелиевым течеискателем при давлении гелия 100 ати. В одном переходнике из 15 испытанных произошло нарушение вакуумной плотности. Испытания переходников после вибрационного воздействия по режиму, отличному от предыдущего при давлении гелия 3 кгс/см2, показали отсутствие нарушения вакуумной плотности.

После указанных испытаний один из переходников с внутренним диаметром 28 мм испытывали гидравлическим давлением до разрушения. Разрушение произошло при давлении 350 кгс/см2 по алюминиевой части на расстоянии 10—12 мм от сечения II. Длина разрыва составила 25 мм по дуге окружности. Место разрыва было заварено аргоно-дуговым способом с целью испытания переходника на вакуумную плотность. После остывания переходника титановое обжимное кольцо свободно проворачивалось и перемещалось в осевом направлении по алюминиевой детали, что связано с его деформацией в радиальном направлении и деформацией всего переходника в осевом направлении при давлении 350 кгс/см2, а также проявлением остаточных термических деформаций (продольным удлинением и поперечным сужением) при нагреве алюминиевой части переходника в процессе заваривания зоны разрушения.

Для цроверки предположения о появлении остаточных деформаций в алюминиевой части переходника после заваривания зоны разрушения на алюминиевую часть переходника, не подвергавшуюся испытанию на разрыв, был наварен валик, имитирующий сварной шов. После остывания переходника обжимное кольцо также проворачивалось

До и после сварки были замерены наружный диаметр титанового кольца и длина алюминиевой части переходника в направлении его оси (в четырех точках по окружности). Средний диаметр титанового кольца до сварки был равен 49,9, а после сварки 49,865 мм. Средняя длина алюминиевой части переходника до сварки составляла 34,75, после сварки 35.10 мм.

Эти данные свидетельствуют об упругой усадке обжимного кольца вследствие радиальной и осевой остаточной деформации алюминиевой части переходника.

Далее оба переходника при давлении гелия 3 кгс/ /мм2 были испытаны на вакуумную плотность. В обоих переходниках нарушений вакуумной плотности не обнаружено.

Запас прочности указанной партии переходников определяли испытаниями внутренним гидравлическим давлением до разрушения. При этом гидравлическое давление повышали через каждые 25 ати с выдержкой в течение 10 мин. Все переходники разрушались по участкам, удаленным от зоны соединения.

Места разрывов заваривали и вновь контролировали вакуумную плотность переходников гелиевым течеискателем при давлении гелия внутри переходника 3 ати. Нарушения вакуумной плотности переходников не обнаружили.

Таким образом, технологические операции, при которых титано-алюминиевые переходники подвергаются силовому и термическому воздействию (сварке, механической обра'ботке), не снижают работоспособности соединений, полученных холодной сваркой.

Для проверки работоспособности алюмпниево-сталь-ных (АМц+12Х18Н10Т) и титано-алюминиевых (ВТ1-0-Р--гАМц) переходников, определения степени их надежности применительно к условиям криогенных установок была разработана программа испытания. Учитывалось, что переходники должны работать при внутреннем давлении жидких хладагентов 1 —10 кгс/см2 и наружном давлении газов ЬЮ-4—140-6 мм рт. ст. под воздействием вибрационных нагрузок.

Для имитации реальных условий работы титан-алю-миниевые и алюминиево-стальные переходники внутренним диаметром 10, 20 н 28 мм испытывали термо-нпклцрованнем, вибрацией н внутренним давлением

ЖИДКОСТИ. - >у<н-