Р,пгс 800

600

400

¿00

6в,кгс/пм2

4220 77

50 40 30 20 10 О

Рис. 65. Зависимость усилия иШ рушения (/) и предела ности (2) алюминиевого СПЛа»" АМц при растяжении от тем?,» ратуры испытания

193

293

Все образцы разрушались по части переходника из алюминиевого сплава на расстоянии 8—10 мм от сечения II (рис. 66).

Видно, что с понижением температуры испытания до 4,2 К разрушающее усилие увеличивается. Это объясняется увеличением прочности сплава АМц при низких температурах. При 293 К образцы разрушаются с образованием четко выраженной шейки, на поверхности алюминиевой части переходника наблюдаются следы деформации в виде полос скольжения. При 4,2 К образцы разрушаются вследствие незначительного удлинения, а характер разрушения близок к хрупкому. Таким образом, деформация алюминиевого сплава в сеченни II не оказывает вредного влияния на работоспособность переходников при испытании их на статическое растяжение в условиях низких температур, когда надрезы могут приводить к хрупкому разрушению.

Исследование вакуумной плотности алюминиево-стальных переходников (АМц+12Х18Н10Т) с внутренним диаметром 6 мм и толщиной стенки 1 мм, полученных холодной сваркой по разработанной технологии, выполняли в Институте физических проблем им. С. И. Вавилова АН СССР.

Алюминиевая часть переходника выполнялась в форме стакана с дном, что исключало влияние на вакуумную плотность переходника сварного шва, соединяющего алюминиевую часть переходника с алюминиевым трубопроводом.

Испытывали переходники, полученные по разработанной технологии при степени деформации алюминиевой заготовки, равной 0,47, и для сравнения переходники, полученные при In (FJ'Fv.cv) — 0,37 после II стадий деформирования. При степени деформации алюминие-!

Рис. 66. Алюминмево-стальные образцы до и после испытания на растяжение при комнатной и низкой температурах

вой заготовки, равной 0 37, прочность переходников' после I и II стадий деформирования примерно одинакова. Кроме того, при 1п (/У/7кср)>0,37 и ' реализации II стадии деформирования начинается существенное увеличение прочности сварного соединения (см. рис. 62).

Для определения вакуумной плотности переходники впаивали в трубу из нержавеющей стали, которую подсоединяли к тече-искателю ПТИ-7. Вакуумную плотность каждого переходника контролировали трижды: при комнатной температуре, после выдержки переходника в сосуде Дьюара с жидким гелием в течение 30 мин, после естественного подогрева переходника до комнатной температуры.

Результаты испытаний показали, что при комнатной температуре и охлаждении до 4,2 К все испытанные переходники были вакуумплотными в пределах чувствительности течеиокателя (10-7 л-мм рт. ст./с).

При охлаждении до температуры жидкого гелия переходники, полученные деформированием со степенью, равной 0,47, сохраняли вакуумную плотность в тех же пределах чувствительности течеиокателя, а переходники, полученные при 1п (^н/^к.ср) =0,37, имели натека-ние Ю-3 л-мм рт. ст/с.

По разработанной технологии была изготовлена партия титано-алюминиевых (ВТ 1-0 —АМц) переходников с внутренним диаметром 10 и 28 мм и толщиной стенки 1 и 2 мм. Вакуумная плотность переходников в исходном состоянии и после трехкратного охлаждения в жидком азоте была не ниже 10~5 мм рт. ст. Ко всем переходникам с торцов приваривали заглушки аргоно-Дуговой сваркой. При этом измеряли температуру нагрева зоны соединения алюминия с титаном, которая не превышала 310°С при одношовной сварке. После приварки заглушек вновь испытывали переходники на вакуумную плотность.