О 0,2 0,4 1п(Рн/Гкхр)
Рас. он. Зависимость разрушают го внутреннего гидравлически давления от
степени деформацц0 алюминиевой заготовки при о =5« при испытании по схеме рис.
61 упором торцом винта: с
1-Я — 11 падпя: 4—5 — 1 стадно /, 4-$^Ж; 2. 5-Р=60°-Т' Р =120° 1 -
при этом происходит в значительной степени, что приводит к интенсивному
развитию процесса схватывания контактных поверхностей.
Испытания показывают, что переходники, полученные на II стадии деформирования
при малых значениях 1п (Рн/Рк.ср), разрушаются по основному материалу-алюминию,
а переходники, полученные на I стадии деформирования при любых значениях 1п
(Рн/Рк.ср), разрушаются по зоне соединения.
На рис. 63 представлена экспериментальная зависимость разрушающего
внутреннего гидравлического давления от степени деформации заготовки из сплава
АМц, переходников с а=5° и различными р\ Испытания переходников, полученных при
реализации I и II стадий деформирования, проводили по схеме (рис. 61),
исключающей воздействие на переходник осевой силы N (вместо шарика в торец
алюминиевой части перех ника упирался плоский торец винта). Разрушение
реходников в этом случае возможно в результате д ствия тангенциальных напряжений
на стенки алюми евой части переходника. Разрушающее гидравлическ давление при
этом также объективно характеризует качество сварного соединения.
Характер изменения разрушающего гидравлического давления в зависимости от
степени деформации переходников с В=30 и 60° после I стадии деформации и
переходников с р=120° после II стадии деформирования (см. рис. 63) такой же, как
у переходников, испытанных при упоре шарика в торец алюминиевой части (рис. 61).
Все переходники разрушались по зоне соединений.
Следует отметить, что с увеличением степени Де' формации заготовки из сплава
АМц разрушающие гидравлические давления при испытании всех переходни-
ке
ков возрастают пропорционально 1п(Рн/Рк.ср) и при [п(Рн^к.ср) =0,25 не
приводит к увеличению гидравлического разрушающего давления.
В рассматриваемом случае о2 , а{ <ав, что
также обеспечивает при испытании переходников отсутствие изгибающего момента.
Испытания переходников с р=120о после II стадии деформирования показывают, что
тангенциальные напряжения (см. табл. 8) алюминиевой стенки в сечениях I и II при
давлении 348 ати в 3,12 и 2,04 раза больше предела прочности ов сплава АМц с
учетом его деформационного упрочнения в указанных сечениях. Для переходников с
В(=30 и 60а о^/овср =3,54 и 3,24, а о*„ /<тВ11 =3,24 и 2,15
соответственно.
Различие в значениях о-//ав для переходников, полученных при разных углах Р
на обоих стадиях деформирования, подтверждает, что большим значениям аг/ств
соответствуют большие значения разрушающих гидравлических давлений.
Тангенциальные разрушающие напряжения при максимальных значениях гидравлического
давления для переходников при р=30° в сечениях I и II составляют 0^=54,8 кгс/мм2
и ° <п~
= 42,6 кгс/мм2; при р=60° а ^ =51,2 кгс/мм2 и о ги =
=40 кгс/мм2 и при р=120° а г =48,5 кгс/мм2 и
37,8 кгс/мм2.
Металлографические исследования показали, что при Р=120° сварное соединение
не образуется. Следовательно, значение —48,5 кгс/мм2 можно считать максимальным
разрушающим напряжением для нагартован-ного сплава АМц при любых степенях
деформации. Прирост значений а / при испытании переходников с
Р=30 и 60° в сравнении с о> при Р—120° указыва-
ет на появление участков схватывания сплава АМц со сталью 12Х18Н10Т.
Разрушающее гидравлическое давление таких переходников резко увеличивается
при а=5°, р=30 и 60° п°сле И стадии деформирования. Критическая степень
^формации 1п(Р„/Рк.Ср) заготовки из сплава АМц, при КотоРой начинается заметный
рост разрушающего гидравлического давления, для трубных переходников с
Карта
|
