хода иксе по схеме, (см. рис. 61), можно ©бъекти&но ОЦе. нить прочностные свойства сварных соединений и рассчитать напряжения по безмоментной теории оболочек.

Необходимо отметить, что осевые напряжения в сечении II ог при испытании трубных переходников уп.

рочняют зону сварного соединения, поскольку основную нагрузку воспринимают выступы стальной части пере-ходника, в канавках которой оказывается «защемленным» алюминиевый сплав. Разрушение при этом должно происходить по алюминиевому сплаву в сечении Ц, Однако разрушение трубных переходников с а=5° и р= = 30 и 60° после I стадии деформирования и переходников с а = 5° и р=120°, а = 7° и р=60°, а=10° и 0= = 60°, после II стадии деформирования происходит по зоне сварного соединения.

Тангенциальные напряжения в сечениях I и II <т/

и 0( достигают значительных величин (см. табл. 8и9).

Увеличение степени деформации Ы^н/Гкср) заготовки из сплава АМц приводит к увеличению разрушающего гидравлического давления, а следовательно, и к увеличению о*г и С(п. Они приводят к разрушению переходника

по зоне сварного соединения. Напряжения с, в сечении II после I стадии деформирования достигают 25— 36 кгс/мм2. Более высокие напряжения о*, в переходниках с р=30° и а = 5°. Для них а, =36 кгс/мм2, что

в 2 раза выше предела прочности алюминиевого сплава АМц с учетом его деформационного упрочнения в сечении II (0п=18,7 кгс/мм2). Отметим, что при этом предел прочности сплава АМц в среднем сечении Сер-== 17,8 кгс/мм2. Значительные деформации алюминиевого сплава вследствие высоких напряжений в сечении II приводят к образованию щели в сечении II сварного соединения. При этом гидравлическое давление действует непосредственно в зоне соединения по границе межДУ алюминиевым сплавом и сталью.

Напряжения 07 в среднем сечении заготовки из

сплава АМц достигают 33—46 кгс/мм2, что в 1,85—2,56 раза выше предела прочности сплава АМц с учетом его деформационного упрочнения в указанном сечении.

Эти напряжения разрушают трубный переходник в зоне сварного соединения. Большие значения а( соот-

ветствуЮТ Переходникам с «=5° и р = 30°. Высокие значения <У/, являются результатом частичного схватывания

контактных поверхностей в зоне соединения. Таким образом, при испытании трубных переходников гидравлическим давлением, когда 071>ав, >аг,у разрушение происходит под действием тангенциальных напряжений.

Иной характер разрушения трубных переходников с р =-= 30 и 60°, а=3 и 5°, полученных на II стадии деформирования. В этом случае осевые напряжения в сечении II уменьшаются при увеличении степени деформации заготовки из сплава АМц. Минимальное значение ах

составляет 6,56 кгс/мм2 (см. табл. 7). Ему соответствует большая деформация алюминиевой части переходника в области стыка ее со стальной (с?ш=П,4 мм, А1= =¡1,35 мм). В указанной области происходит разрушение переходников. Следовательно, напряжения в сечении II соответствуют зоне местной текучести сплава АМц. Эти напряжения возникают при разрушающем гидравлическом давлении /э = 380-ь400 ати. Ясно, что при других геометрических параметрах трубного переходника разрушающие гидравлические давления будут другими.

Тангенциальные напряжения в сечениях III и IV ог1и и аг1У возрастают при увеличении степени деформации заготовки из сплава АМц до 12,9 кгс/мм2, что близко пределу прочности сплава АМц, т. е. '0"1шл!о'*1у ^Оц- Это подтверждает возможность расчета напряжений в трубных переходниках, возникающих под действием гидравлического давления, по безмоментной теории прочности.

Тангенциальные напряжения в сечениях I и II в момент разрушения переходников достигают значений аг,'=53—55 кгс/мм2 и а, =41—43 кгс/мм2, превышающих в 2,8—3,7 и в 2,14—2,38 раза предел прочности о"в нагартованного сплава АМц в сечениях I и II соответственно.

Более высоки значения отношений /оВ1 для переходников, у которых а=3°, р=60° и а=5° и 0= —30°. При 1п(/7н/Рк.ср) = 0,24—0,25 эти переходники разрушаются по алюминиевой части, деформация заго-?и??и из сплава АМц в зоне 1-го выступа составляет ,52-—0,55. Однако деформация верхних трех выступов