| |
V |
%/1п (/у^к.1 |
|
|
о , кгс/мм! |
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£)^< мм |
Сср |
в, |
|
Си |
Сср |
в, |
к, |
сн |
|
50,2 |
20,7
0,23 |
48,5 0,66 |
41,2 0,53 |
53,3 0,76 |
15,5 |
19,1 |
18,1 |
,9,Є |
|
51,6 |
32,2 0,39 |
54,6 0,79 |
46,2 0,62 |
53,3 0,76 |
17,0 |
19,8 |
18,7 |
•9,6 |
|
53,4 |
43,2 0,57 |
54,6 0,79 |
46,2 0,62 |
53,3 0,76 |
18,3 |
19,8 |
18,7 |
19,6 |
|
56,2 |
45,0 0,60 |
54,6 0,79 |
46,2 0,62 |
53,3 0,76 |
18,6 |
19,8 |
18,7 |
19,6 |
|
51,6* |
57,0 0,84 |
64,0 1,02 |
54,0 0,77 |
59,0 0,89 |
20,1 |
21,0 |
19,7 |
20,3 |
Примечания: I. В скобках указаны значения о"^ при разрушении 2. Сс_, —
среднее сечение, В1 — I выступ, к\—I канавка, Сц—II сечение.
* Перемещается обжимное кольцо через всю алюминиевую заготовку.
деформации выступов стальной заготовки. Поэтому разрушающее гидравлическое
давление не увеличивается и даже уменьшается, что, видимо, связано с
разупрочнением сварного соединения в результате действия упругих напряжений при
значительном наклепе алюминиевого сплава (табл. 9).
Интересно сравнить зависимости 4 и о (рис. 62) на I стадии деформирования с
зависимостями 3, соответствующими II стадии деформирования.
Увеличение 1п (РиУ^к.ср) до 0,6 приводит к сближению зависимости 5 (а=5° и ¡3
= 60°) с зависимостью 3 (а= = 7° и р = 60°). На разных стадиях деформирования
при 1п(/УРк.ср) =0,45—0,6 прочность сварного соединения примерно одинакова,
вероятно, вследствие некоторого увеличения прочности сварного соединения в
переходниках при ос—5° на I стадии деформирования (оь^ = 1,15 кгс/мм2) в
результате взаимодействия первых выступов и заполнения алюминием нижних канавок
на стальной заготовке (см. рис. 36). У переходников с а-—-7° после II стадии
деформирования алюминиевый
Продолжение табл. 8
| |
Экспериментальные |
данные |
Рассчитанные разрушающие кгс/мм2 |
напряжения. |
| |
Р. ати |
Р,
кгс |
V мм |
Рш-
кгс |
N. кгс |
% |
21У |
% |
'п |
ЧП |
'IV |
| |
|
|
|
|
|
|
|
45,4 |
33,8 |
6,75 |
7,4 |
| |
330 |
4370 |
9,55 |
2400 |
1970 |
7,40 |
2,7 |
45,7 |
35,7 |
10,0 |
10,7 |
| |
308 |
4080 |
8,95 |
21С0 |
1980 |
7,34 |
2,7 |
41,1 42,7 |
31,6 33,3 |
6,3 9,4 |
6,93 10,0 |
| |
286 |
3790 |
8,26 |
1780 |
2010 |
7,45 |
2,7 |
38,2 39,6 |
29,5 30,7 |
5,9
8,7 |
6,5 9,3 |
| |
284 |
3760 |
8,16 |
1740 |
2020 |
7,50 |
2,7 |
38,0 39,4 |
29,2 30,5 |
5,8 8.6 |
6,4 9,2 |
| |
260 |
3442 |
7,30 |
1380 |
2062 |
7,63 |
2,8 |
34,7 36,1 |
26,7 28Л |
5,33 7,93 |
5,85 8,43 |
по сечению П.
сплав в зоне соединения его со сталью существенно упрочнен.
Кривая 4 (а=5° и р = 30°) для переходников после
I стадии деформирования с 1п (/7н/-Рк.сР) = 0,02^-0,5 проходит выше
кривой 3 (а=5° и р=120°), так как при Р=30° увеличение прочности сварного
соединения связано в основном с взаимодействием первых выступов стальной
заготовки, а при р=120° рост разрушающего гидравлического давления связан с
деформационным упрочнением алюминиевого сплава в зоне соединения его со
сталью.
Трубные переходники, полученные при «=5°, р = 60°
II 'п (-/УРк.ср) =0,02-г-0,52, в ходе испытаний разрушались по зоне
соединения.
При Щ/^нАРкхр) >0,52 разрушение происходило по алюминиевой части
переходника в сечении II при Р>380 ати. Резкое увеличение Р при 1п
(■/7н//7к.Ср) =0,44-0,52 можно объяснить тем, что уже при п(Рц/Рн.ср) =0,43
деформация выступов стальной заготовки е составляет 25% (см. рис. 48 и 49). При
таких
Карта
|
|
