|
мм |
V. |
|
св, кгс/мм2 |
При фиксации „ер( |
|
СсР |
В. |
К, |
|
|
|
|
|
Р, атн |
F. кгс |
ММ |
р
кгс |
|
49,2 |
19,3 0,21 |
42,2 0,55 |
35,5 0,44 |
51,5 0,72 |
15,4 |
18,2 |
17,4 |
19,4 |
295 |
3900 |
8,55 |
1910 |
|
50,2 |
29,0 0,34 |
49,2 0,68 |
43,1 0,56 |
57,2 0,84 |
16,6 |
19,1 |
18,3 |
20,2 |
3Ú5 |
4040 |
8,85 |
2050 |
|
51,6 |
39,2 0,50 |
56,6 0,83 |
50,0 0,70 |
57,2 0,84 |
17,8 |
20,1 |
19,2 |
20,2 |
308 |
4080 |
8,95 |
2100 |
|
53,4 |
49,3 0,68 |
60,3 0,92 |
50,0 0,70 |
57,2 0,84 |
19,1 |
20,5 |
19,2 |
20,2 |
310 |
4100 |
9,0 |
2130 |
|
56,2 |
57,2 0,84 |
60,3 0,92 |
50,0 0,70 |
57,2 0,84 |
20,2 |
20,5 |
19,2 |
20,2 |
312 |
4130 |
9,05 |
2160 |
Примечания: 1. Р, Р, йш, N — экспериментальные величины: разруш чины.
2. В скобках указаны значения о, при разрушении по сечению II.
3. С —среднее значение, В, — 1 выступ, Ki — l канавка, С „-II сечение. _
ср 11
*' В числителе напряжения в I н II сеченнях, рассчитанные по формуле *2 В
числителе напряжения в III и IV сечениях, рассчитанные по формуле *3 Обжимное
кольцо перемещается на 23 мм.
*4 Обжимное кольцо перемещается через всю алюминиевую заготовку.
На II стадии деформирования при 1п(/у.Рк.ср) = 0,02— 0,4: 6 = 60 и 120°; «=7
и 5° трубные переходники разрушаются по зоне соединения. Увеличение Р от 240 до
310 ати связано, по-видимому, не с увеличением площади сварного соединения, а с
деформационным упрочнением сплава АМц в зоне соединения его со сталью.
Косвенным подтверждением этого является превышение допустимых тангенциальных
напряжений нагарто-ванного алюминиевого сплава при давлении 310 атя (табл. 7 и
8). Дальнейшее увеличение ln (FH/FK.CV) не влияет на величину разрушающего
гидравлического давления. Такой характер зависимостей Р от \n(FJFK.cv) связан с
отсутствием условий, необходимых для образования сварного соединения по всей
площади взаимодействия при малой деформации выступов на стальной заготовке. В
частности, при ln (F}i/Fi<Ap) =*0&
Продолжение табл. 7
|
родника шариком |
(см. рис. 61) |
|
|
Прн фиксации переходника винтом (см. рис. 61) |
|
N.
кгс |
% |
|
*1 |
*1 |
III |
*2
°'.v |
Р.
ати |
*1
\ |
*1 |
"Г П1 |
°',v |
|
КГС/ММ" |
|
кгс/мм2 |
|
1990 |
7,4 |
2,7 |
39,4 40,9 |
30,2 31,9 |
6,1 9,0 |
6,7 9,6 |
348 |
48,2 |
37,6 |
7,14 10,6 |
7,81 11,3 |
|
I 1990 |
7,4 |
2,7 |
40,7 42,3 |
31,3
32,8 |
6,3 9,3 |
6,9 9,9 |
350 |
48,5 |
37,8 |
7,20 10,7 |
7,87 11,3 |
|
1980 |
7,34 |
2,7 |
41,1
42,7 |
31,6 33,3 |
6,3 9,4 |
6,93 10,0 |
325 |
45,0 |
35,0 |
9,9 |
7,3 10,5 |
|
| 1970 |
7,3 |
2,7 |
41,4 43,0 |
31,8 33,5 |
6,35 9,45 |
7,0 10,0 |
250 |
34,6 |
27,0 |
5,1
7,6 |
5,6 8,1 |
|
1970
Í |
7,3 |
2,7 |
41,7 43,3 |
32,0 33,7 |
6,4 9,50 |
»7,1 10,1 |
200 |
27,7 |
21,6 |
4,1 6,1 |
4,5 6,5 |
ающие напряжения о^. с2]у. о^. о^, о,^. о,^ - рассчита
(46), в знаменателе— по формуле (48). (47). в знаменателе — по формуле
(48).
Р=60 и 120°; а = 7 и 5° на II стадии процесса деформация выступов стальных
заготовок е равна соответственно 6,5 и 2% (см. рис. 47, 48).
Для трубных переходников с а-=10° и р = 60° (рис. 62, с, кривая 4) характер
зависимостей Р от ^(/У /•'''к.ср) идентичен характеру аналогичных зависимостей
на I стадии деформирования. Более интенсивный рост Р при небольших деформациях в
этом случае связан с интенсивным заполнением канавок на стальной заготовке
алюминием уже на I стадии деформирования. В частности, 8 = 77% при 1п (Рн/Рк.ср)
=0,2 (см. рис 35). Однако такие большие величины при малых степенях деформации
алюминиевой заготовки в сочетании с небольшими нормальными давлениями
деформирования (9=15 кгс/мм2) при дальнейшем увеличении 1п (Рц/Рк.ср) не
обеспечивают необходимой
Карта
|
|
