ния в стенках алюминиевой заготовки равнялись нулю а действовали только тангенциальные напряжения.

Сила внутреннего давления жидкости Р=8В-РВ, где 5В — площадь внутреннего сечения алюминиевой заготов-ки в зоне соединения с наружной поверхностью стальной заготовки.

Т^ОТТ- ТГПУГ С» ПЙЙ1ГрТ1ТТ V ПППЛПЛЛА^ НПТ111ГГ ПИПА Т/-> <Т1 Т>Т

* ИХ*. IV (-11*. ч^с lt.lVl.tll 1 1М 11|Л:1Ч_110ч_и^ь1.Ч_11 И/1 ПШу-Ш I и!м^1)|\ую

жесткость, то их деформацией, равной 0,005% при давлении жидкости 500 ати, можно пренебречь.

Деформация торца алюминиевой заготовки под действием силы Р будет равна Ль а деформация стенок алюминиевой заготовки Д2.

Силы, вызывающие деформации Д1 и Дг, обозначим соответственно через Рш и N. Следовательно:

Р = Рш + N. (50)

Таким образом, задача сводится к нахождению величины N. зная которую можно определить осевые напряжения в стенках алюминиевой заготовки.

Силу, вызывающую деформацию торца алюминиевой заготовки при упоре в шарик, определяли по формуле

Рш = 0,5 \{Н В) тг D (£> — — & )1 = 1289 (25-3 -

- |/25,32 - & ), (51)

где НВ = 32,4 кгс/мм2 — твердость алюминия; Р = 25,3 мм — диаметр шарика: й — диаметр отпечатка шарика в алюминии, мм.

Диаметр отпечатка в алюминии определяли на инструментальном микроскопе БМИ с точностью до 0,01 мм как среднее значение замеров в двух взаимно перпендикулярных плоскостях.

Трубные переходники испытывали на гидравлическом прессе МП-2500 для тарировки манометров, помещая на место рабочего манометра трубный переходник вместе с приспособлением. Давление в трубном переходнике определяли с помощью контрольного манометра пресса с точностью ±5 ати.

Зная Р и Рш, легко определить N, а зная площадь произвольного поперечного сечения алюминиевой части переходника 5С, легко определить осевое напряжение в стенке:

ог =А75С = (Р-Рш)/5С . (52)

г2 Зависимость разрушающего внутреннего гидравлического давления от тмЬопмацни алюминиевой заготовки при испытании по схеме рис. 61: ° ™ в =60° и /-а=3°: 2- а=5°; 3-а=Г; 4-а = 10°; 5 -а =5° °,^х-II стадия, 5-1 стадия; б - при а = 5° и 1, 4- Р=30°; 2 - Р = 60°С 3 __Р =120': 1—3 — II стадия, 4—1 стадия

Трубные переходники при испытании с использованием упора по всей торцовой поверхности алюминиевой части "переходника разрушались только от воздействия тангенциальных напряжений. Тангенциальные напряжения для обоих вариантов испытания переходников рассчитывали по формулам (46) — (48).

На рис 62 представлены экспериментальные зависимости разрушающего внутреннего давления жидкости Р от степени деформации 1п(Рп/Рк.ср) алюминиевой заготовки при различных углах р и « на I и II стадиях деформирования, полученные при испытании по схеме, представленной на рис. 61. С изменением степени деформации 1п(Р„/Рк.ср) от 0,02 до 0,5 при а=5°, р = 30 и 60° на I стадии деформирования разрушающее гидравлическое давление возрастает с уменьшающейся интенсивностью. Дальнейшее увеличение степени деформации приводит к уменьшению разрушающего гидравлического давления, вероятно, вследствие упругих деформаций наклепанного алюминия, являющихся причиной разупрочнения сварного соединения после удаления .обжимного кольца. Необходимо отметить, что трубные переходники на I стадии деформирования разрушаются по зоне соединения алюминия со сталью. Это объясняется недостаточной для активации и схватывания по всей зоне соединения интенсивностью пластической деформации приповерхностных слоев выступов на стальной заготовке- Величина прочности сварного соединения при испытании на отрыв составляет при этом а0—1,15 и 1.5 кгс/мм2 при р = 60 и 30° соответственно (см. рис. 57).