"«ЛИЦ

П ВЦ.

'ПТя -

Исследование микротвердости алюминиевого сплЛ и нержавеющей стали в зоне соединения в области ве| шины канавки показало, что имеются участки алюмннЛ вого сплава, содержащие, вероятно, дисперсные включа ния окиси алюминия с твердостью до 90—110 кгс/Я Они появляются в процессе пластической деформаЩ алюминиевого сплава и течения его по поверхности ступов, в результате чего окисные пленки разр\ ша* и скапливаются в вершинах канавок стальной загот<Д (см. рис. 51). На расстоянии ~1,2 мм от вершины ■ ступа мнкротвердость стали в зоне соединения с ной канавки и с вершиной выступа составляет 220—1 и 200—190 кгс/мм2 соответственно. При удаленрГ глубь от вершины канавки микротвердость уменьша^ до исходной.

Исследования микротвердости в зоне соедин алюминиевого сплава с нержавеющей сталью показ что по мере удаления от вершины выступа к вери! канавки наклеп поверхностных слоев выступа на з товке из нержавеющей стали уменьшается вследстви однородного характера развития пластической дефор^ ции выступа. Более интенсивное падение наклепа блюдается на расстоянии >7г длины выступа от| вершины. Эти данные согласуются с характером де<~ мацни выступов на стальной заготовке (см. рис. 47

Металлографическими исследованиями сварных единений (рис. 59) установлено, что в зоне соедини вершины выступа стальной заготовки на расстоя менее 7з—7г его длины окисные пленки и другие н^ таллические включения отсутствуют. Это связано с 1 трескиванием окисной пленки и уносом ее и других грязнений со свариваемых поверхностей при обтека алюминиевым сплавом выступа на стальной загота и перемещении деформируемого алюминия вдоль пове ностей выступов стальной заготовки от вершины к динам.

Испытания внутренним давлением жидкости прс] дили на трубных переходниках (см. рис. 27), обработ; ных до размеров, указанных иа рис. 60.

Разрушающее гидравлическое давление для кажд1 режима сварки и типа трубного переходника опред< ли как среднее значение по данным 5 испытаний.

Среднее значение толщины алюминиевой части Ш ходника с учетом заполнения канавок алюминием в

Рис. 59. Микроструктура переходной зоны алюминиево-сталь-ного соединения. Травление в растворе. 20 см л НГ' и 300 см /л П.МОз (Х340)

Рис. 60. Алюмипнево-стальиой переходник после механической обработки

ченшг I составляло 51=1,5 мм, в сечении II 5ц=2 мм, в сечении III 5щ=6,5 мм и в сечении IV 5т\-=6 мм.

Алюминиевую часть переходника в сечениях I и II можно рассматривать как тонкостенный цилиндр, так как =43/40<1,2 и Я^Д?^ =45/41< 1,2.

При испытании внутренним давлением жидкости тонкостенных цилиндров напряжения в элементах цилиндра определяют по следующим выражениям [82]:

о, = Рв • /?в /5; ог = Рв • Яв /(2 5); аг = 0, (46)

где Рв —внутреннее давление жидкости: #Б— внутренний ради\с алюминиевой части переходника; оь <тг и о> — средние тангенциальные, осевые и радиальные напряжения соответственно.

Уравнение для тангенциальных напряжений выведено в предположении их равномерного распределения по толщине стенки трубы.

Неравномерность распределения напряжений вследствие внутреннего давления возрастает с увеличением толщины стенки.

Алюминиевую часть переходника в сечениях III и V можно рассматривать как толстостенный цилиндр, так как Я„тд>В)п =45/32>4,2и Д,1у/£> „1у =44/32 > 1,2.

Для толстостенных цилиндров при испытании внутренним давлением жидкости напряжения на наружной ни^м6 ^82]ИНД^а опРеделяются слеДУюш-ими выраже-4*(п-5> Зак-37 99